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六层中学公寓楼-土木毕业设计

六层中学公寓楼-土木毕业设计


沈阳建筑大学毕业设计(论文)

沈阳建筑大学

毕业设计说明书

毕 业 设 计 题 目 学 院 专 业 班 级 学 指 生 导 姓 教 名 师

石家庄二十中学学生公寓楼 土木学院 102 专科起点本科 性别 职称 男

2012 年 9 月 6 日

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)





本工程为石家庄二十中学学生公寓楼, 位于石家庄经济开发新区。 该公寓楼楼主体结构采用钢筋混凝土现浇框架结构,柱网尺寸为 6.6m×3.9m ,总 长度为 55.1m,总宽度为 16.1m, 总高度为 20.07m,占地面积为 887.11 平方米左右,总 建筑面积为 5323 平方米,共六层,各层层高均为 3.3 米。建筑立面规整,采用白色瓷 砖装饰外墙,女儿墙实心砖砌筑,除正门为玻璃门外,其余均采用实木门,窗为塑钢窗。 本设计主要包括建筑设计和结构设计两部分。建筑设计,包括平面定位图设计、平 面设计、立面设计、剖面设计。结构设计,框架结构设计主要包括:结构选型,梁、柱、 墙等构件尺寸的确定,重力荷载计算、横向水平作用下框架结构的内力和侧移计算、纵 向地震作用计算、水平地震作用下横向框架内力分析、竖向荷载作用下横向框架的内力 分析、内力组合、截面设计、基础设计。其中,基础设计又包括基础选型、基础平面布 置、地基计算等。 在设计中,认真贯彻了“适用、安全、经济、美观”的设计原则,进一步掌握了建 筑与结构设计全过程、基本方法和步骤。

关键词:框架结构; 结构计算; 钢筋混凝土;内力分析

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Abstract
The construction of a building where the students , which is located in the new development district called Shijiazhuang city. The main body structure of the teaching building is reinforced concrete portal frame structure, the column net size is 6.6m×3.9m,and its total length is 55.1m,total width is 16.1m,total height is 20.7m,the covering area is about 887.11square meters and the construction area is about 5323 square meters. There are five floors and the floor height is 3.3m.. the design in formal . Using white ceramic bricks to decorate the outside wall, using solid bricks to build the daughter wall. Choosing glass door as the front door and the others choosing solid wood doors.The windows use plastic-- steel windows. This design mainly includes the architectural design and structural design. The architectural design includes the plane fixed position drawing design,the plane drawing design and sign to face the design, section design. The structure design, the mission of the frame structural design mainly have: the type selection ,the size of beams、 pillars、 walls etc., the gravity load calculation, the calculation of internal force and lateral moving in the function of the horizontal force, lengthways earthquake function calculation, the internal force analysis of the crosswise frame in the function of the horizontal earthquakes, the internal force analysis of the crosswise frame in the function of the vertical load and also includes the dint combine、section design、foundation design. Foundation design also concludes footing layout selection, footing plane disposition, and foundation calculation. Had seriously carried out the code of design :“fitting、safety、economical、 beautiful outlook”and the basic measure and procedure in the whole design of architecture and structure. Key words: Frame structure; structural calculation; reinforced concrete;

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Internal force analyzing

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目录
第一章 前言 .......................................................... - 1 第二章.建筑设计论述 .................................................. - 1 2.1 设计依据 .......................................................... - 1 2.2 设计内容 .......................................................... - 1 第三章.结构设计论述 .................................................. - 2 3.1 气象条件 .......................................................... - 2 3.2 工程地质条件 ...................................................... - 3 3.3 材料情况 .......................................................... - 3 第四章.结构计算 ...................................................... - 4 4.1 结构平面简图 ...................................................... 4.2 材料情况 .......................................................... 4.3 截面尺寸选取 ...................................................... 4.4 荷载汇集 .......................................................... 4.5 各层重力荷载代表值计算 ............................................ 5.1 梁线刚度 ........................................................ 5.2 柱的线刚度 ....................................................... 5.3 自振周期计算 ..................................................... 5.4 水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 ........................... 5.4.1 剪力图 ......................................................... 5.5 水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩 .............................. 5.6 水平地震作用下梁端弯矩按下式计算 ................................. 5.7 水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值 ........................... 5.8 水平地震作用下的框架内力图 ....................................... 6.1 水平风载作用下的层间剪力图 ...................................... 6.2 水平风载作用下框架柱剪力和柱弯矩 ............................... 6.3 水平风载作用下梁端弯矩按下式计算 ................................ 6.4 水平风载作用下的梁端剪力和柱轴力标准值 .......................... 6.5 水平风载作用下的弯矩、剪力、轴力图 ............................... 7.1 框架计算简图 .................................................... 7.2 竖向荷载计算 .................................................... 7.2.1 恒载 ........................................................... 7.2.2 活荷载 ......................................................... 7.3 梁固端弯矩 ...................................................... 4 5 5 6 8 10 11 12 14 15 15 17 18 19 20 21 22 23 24 24 25 25 27 27 -

第五章.水平地震作用下的框架内力分析 ................................. - 10 -

第六章.水平风载作用下的框架内力分析 ................................. - 19 -

第七章.框架在竖向荷载作用下的内力分析 ............................... - 24 -

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7.4 弯矩分配与传递 ................................................... 7.4.1 转动刚度 S 及相对转动刚度 S ? 计算 ................................ 7.4.2 分配系数计算 ................................................... 7.5 恒载及活载作用下的弯矩分配 ...................................... 7.6 活载及活载作用下的弯矩分配 ...................................... 7.7 恒载作用下的弯矩图 ............................................... 7.8 活载作用下的弯矩图 ............................................... 7.9.梁端剪力 ........................................................ 7.9.1 恒载作用下梁端剪力 ............................................. 7.9.2 活载作用下梁端剪力 ............................................. 7.10 柱轴力和剪力 .................................................... 7.10.1 恒载作用下的柱轴力剪力 ........................................ 7.10.2 活载作用下的柱轴力剪力 ........................................ 8.1 内力组合公式 ..................................................... 8.1.1 框架梁 ......................................................... 8.2.2 框架柱 ......................................................... 8.3 框架控制截面的内力 ............................................... 8.3.1 水平地震荷载作用下框架的控制截面 ............................... 8.3.2 风荷载作用下框架的控制截面 ..................................... 8.3.3 竖向恒载荷载作用下框架的控制截面 ............................... 8.3.4 竖向活载荷载作用下框架的控制截面 ............................... 8.4 内力组合 ........................................................ 9.1 框架梁的设计 ..................................................... 9.1.1 梁的正截面配筋计算 ............................................. 9.1.2 梁的斜截面配筋计算 ............................................. 9.2 框架柱的设计 ..................................................... 9.2.1 柱的正截面配筋计算 ............................................. 9.2.2 柱的斜截面配筋计算 .............................................

-

28 28 28 30 31 32 33 34 35 35 36 37 38 39 39 40 41 45 46 47 48 48 65 65 70 75 75 79

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第八章.内力组合 ..................................................... - 39 -

第九章.框架结构配筋计算 ............................................. - 65 -

第十章.现浇板配筋计算 ............................................... - 82 10.1 荷载计算 ........................................................ - 82 10.2 配筋计算 ........................................................ - 82 第十一章.基础设计 ................................................... - 84 弟十二章.楼梯设计 ................................................... - 87 12.1 梯段板 .......................................................... - 88 12.2 平台梁设计 ...................................................... - 89 12.3 平台板计算(按简支算) ............................................ - 90 第十三章 施工组织设计 .............................................. - 91 - 6 -

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第十四章 技术经济分析 .............................................. - 105 第十五章 结论 ..................................................... - 106 -

参考文献 ........................................................... - 107 致辞 ............................................................... - 107 附录一(中文译文) 附录二(外文资料原文)

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石家庄二十中学学生公寓楼设计
第一章 前言
本次我的毕业设计的题目是石家庄二十中学学生公寓楼,结构形式为现浇钢筋混凝 土框架结构。此次设计的目的旨在通过综合运用本科学习中所学到的专业知识,充分利 用图书馆,网络等现有资源完成一个包括建筑方案和结构方案的确定,结构计算,建筑 施工图和结构施工图的绘制以及经济技术分析,中英文摘要等内容的一个完整的设计任 务,从而让我们通过设计了解建筑设计的一般过程,掌握建筑设计的全部内容,同时也 可以培养我们综合运用基础理论和基本技能的能力,分析和解决实际问题的能力,还可 以掌握多种绘图设计软件,以及 word、excel 等 office 软件的操作。更重要的是通过 这次设计还可以让我们对大学所学的知识进行一次全面的融合,这是对我们本科学习来 所学知识的一次具体的运用,对我以后的学习和工作帮助甚大。

第二章.建筑设计论述
2.1 设计依据
1.依据建筑工程专业 2012 届毕业设计任务书。 2.《建筑结构荷载规范》 3.《混凝土结构设计规范》 4.《建筑抗震设计规范》 5.《建筑地基基础设计规范》及有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料 集等相关资料。

2.2 设计内容
1.设计内容、建筑面积、标高: (1) 设计题目为“石家庄市二十中学学生公寓楼” 。
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(2) 建筑面积:5322.66m ,共六层,层高均为 3.3m。 (3) 室内外高差 0.45m,室外地面标高为-0.45m。 (4) 外墙 370mm 厚空心砖,隔墙 240mm 厚空心砖,楼梯间墙为 240mm 厚空心砖。 结构形式:本工程为框架结构,基础为独立基础 2.各部分工程构造: (1)屋面( 不上人屋面) 防水层三毡四油铺小石子 30mm 水泥沙浆坐浆找平层 煤渣混凝土找坡层 2%(最薄处 15mm 厚)平均厚度 81mm 80mm 厚苯板保温层 100mm 厚钢筋混凝土板 20mm 厚混合砂浆板下抹灰 (2)楼面: 水磨石地面 10mm 面层 20mm 水泥砂浆打底 素水泥浆结合层一道 100mm 厚钢筋混凝土板 20mm 厚水泥沙浆坐浆找平层 刮大白二遍 3.建筑材料选用: 墙:普通粘土空心砖 窗:采用塑钢窗

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第三章.结构设计论述
3.1 气象条件
雪荷载 0.5KN/m2,基本风压:0.55KN/m2.

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3.2 工程地质条件
根据地质勘探结果,给定地质情况如下表:
表 3-2 地质条件表 地基土承载力 序号 岩土分类 土层深度(m) fak (kpa) 1 2 3 4 5 杂填土 粉土 中砂 砾砂 圆砾 0.0—0.8 0.8—1.8 1.8—2.8 2.8—6.5 6.5—12.5 — 120 200 300 500 — — — 2400 3500 — 10 25 30 60 桩端阻力 桩周摩擦力

注:1 地下稳定水位距地表-6m,表中给定土层深度由自然地坪算起。 2 建筑地点冰冻深度-1.2m。 3 建筑场地类别:Ⅱ类场地土。 4 地震设防基本烈度:7 度第一组,基本地震加速度值为 0.10g。

3.3 材料情况
非承重空心砖 MU5;砂浆等级为 M5; 混凝土:C30(基础,拄) 、C25(梁、板、楼梯) 纵向受力钢筋:HRB400 级;箍筋:HPB235 级钢筋 结构体系:现浇钢筋混凝土框架结构。 施工:梁、板、柱均现浇。

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第四章.结构计算
4.1 结构平面简图

图 4-1-1 计算单元简图

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图 4-1-2 计算单元简图

4.2 材料情况
非承重空心砖 MU5;砂浆等级为 M5; 混凝土:C30(基础,拄) 、C25(梁、板、楼梯) 纵向受力钢筋:HRB400 级;箍筋:HPB235 级钢筋

4.3 截面尺寸选取
1)框架柱: 根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸: Nc/fcbh≤0.9(三级框架) (框架柱的负荷面积内每平米按 15 KN/m2 初估)

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N=1.2*3.9*4.5*15*6=1895.4KN A≥N/0.9fc=1895.4*1000/0.9*14.3=147272 mm2 选定柱截面尺寸: bc1×hc1=450mm×450mm(底层) bc2×hc2=400mm×400mm(二 -六层) 2)框架梁: h =(1/8--1/12)L b =(1/2--1/3) h 横梁: L=6600mm, 过道梁:L=2400mm, 纵梁: L=3900mm, 取 h = 600mm 取 h = 400mm 取 h = 500mm b = 300mm b = 250mm b = 300mm

3)连续板 :h=l/40—1/45L(短跨方向) 边 中 跨:h=100mm 跨:h=100mm

4.4 荷载汇集:
1)屋面: (1) 恒载: 防水层三毡四油铺小石子 30mm 水泥砂浆坐浆找平层 煤渣混凝土找坡层 2% 80mm 厚苯板保温层 100mm 厚混凝土屋面板 20mm 厚石灰沙浆抹灰 ∑ (2)活载(不上人屋面) : 雪载: 2)楼面: (1)恒载: 0.4 KN/m2 30×0.02=0.6 KN/m2 1.134 KN/m2 0.04 KN/m2 25×0.10=2.5 KN/m2 17×0.02=0.34 KN/m2 =4.98 KN/m2 0.70 KN/m2 0.50 KN/m2

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水磨石地面 :10 mm 面层 20 mm 水泥沙浆打底 素水泥浆结合层一道 100mm 厚钢筋混凝土板: 20mm 厚水泥砂浆坐浆找平层: 刮大白二遍 : ∑ (2)活载: 走廊: 楼梯: 宿舍: 3)梁: 考虑梁上抹灰,取梁自重 26 KN/m3 q1=26×0.6×0.3=4.68 KN/m q2=26×0.4×0.25=2.6 KN/m q3=26×0.5×0.3=3.9 KN/m 2.0 KN/m2 2.5 KN/m2 2.0 KN/m2 0.65 KN/m2 25×0.10=2.5 KN/m2 20×0.02=0.4 KN/m2 0.05 KN/m2 =3.6 KN/m2

(1)b1×h1=300mm×600mm (2)b2×h2=250mm×400mm (3)b3×h3=300mm×500mm

4)墙体: (砌体,抹灰,外墙保温之和) (1)外墙: 300 厚水泥空心砖 70 厚苯板保温 KN/m2 外墙面外抹灰 20 mm 厚水泥沙浆 外墙面内抹灰 20 mm 厚石灰沙浆 ∑ KN/m2 (2)内墙: 240 厚水泥空心砖 20 mm 厚石灰沙浆 ∑
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10.3×0.3=3.09 KN/m2 0.07×0.5=0.035

0.4 KN/m2 0.34 KN/m2 =3.87

10.3×0.24=2.47KN/m2 0.02×17×2 =0.68KN/m2

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=3.15KN/m

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5)柱子: (考虑柱子抹灰,取柱子自重 27 KN/m3) 27×0.4×0.4 = 4.32 KN/m2 27×0.45×0.45 = 5.47 KN/m2 6)门、窗: 门:0.2 KN/m2 窗:0.5 KN/m2

4.5 各层重力荷载代表值计算
六层(上) : 女儿墙: [(54.6 +15.6)×2×0.9×0.24×18 = 545.88 KN 屋 横 纵 柱 外 面:55.1×16.1×4.98 = 4417.81 KN 梁: (6.6×30+2.4×15)×0.3×0.6×26 = 1095.12KN 梁:3.9×56×0.3×0.5×26 = 851.76 KN 子: (3.3/2-0.1)×0.4×0.4×60×27=401.76KN 墙: 3.87×(3.3/2 - 0.6)×6.6×4 + (3.3/2-0.5)×[(2.4- 1.8)× 2 +(3.9-2.1)×(28-2)] ×3.87+ 1.8×0.75×0.5×2+2.1×0.9× (28-2) ×0.5 = 372.74 KN 内 墙: (3.3/2 - 0.5)×[(3.9-1)×(28-2)] ×3.15 +(3.3/2-0.5-0.3) ×1×26×3.15 +6.6×(3.3/2-0.6)×26×3.15+0.3 ×1×26×0.2 = 908.90KN ∑=8593.97KN 六层(下) : 柱 外 子:60×3.3/2×0.4×0.4×27 = 427.68 KN 墙:[3.3/2×6.6×4+3.3/2×(2.4-1.8)×2 +3.6/2×(3.9-2.1)×26

+3.3/2 × (3.9-1.8) × 2)] × 3.87+ 2.1 × 0.9 × 0.5 × 26+0.75 × 1.8 × 0.5 × 4 = 529.17KN 内 墙:[1.65×6.6×26+ 1.65×(3.9-1)×26]×3.15+1.65 ×1×0.2×26
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=1292.36KN ∑=2249.21 KN 五层(上): 楼 纵 横 柱 外 内 面: 55.1×16.1×3.6 + 0.5×2.0×55.1×16.13 = 4080.71 KN 梁:1095.12 KN 梁:851.76 KN 子:401.76 KN 墙: 372.74 KN 墙: 908.9 KN

∑=7710.99KN 五层(下): 柱 外 子:427.68 KN 墙: 529.17 KN

内 墙: 1292.36 KN ∑=2249.21 KN 二层~四层(上)同五层(上)∑ = 7710.99 KN 二层~四层(下)同五层(下)∑ = 2249.21 KN 一层(上) : 楼 纵 横 柱 外 面:4080.71 KN 梁:1095.12KN 梁:851.76 KN 子:60×(3.3/2-0.1)×0.45×0.45×27 =508.48 KN 墙: [ (3.3/2-0.6) ×6.6×4+ (3.9-2.1) (3.3/2-0.5) × ×24+ (3.9-1.8) ×(3.3/2-0.5)×2+(7.8-3.6)×(3.3/2-0.5)]×3.87+ 1×1.8 ×0.2×4 +1.8×0.75×2×0.5 +2.1×0.9×0.5×24 =362.39 KN 内 墙: [(3.3/2 - 0.6)×6.6×24 +(3.3/2-0.5)×(3.9-1)×24+ (3.3/2-0.5-0.3)×1×24 ] ×3.15+0.3×1×24×0.2=928.67 KN

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∑ =7827.13 KN 一层(下): 柱 外 子:60×4.5/2×0.45×0.45×27 = 738.11 KN 墙:[(4.5-1.65)×(3.9-2.1)×24 +(4.5-1.65-0.8)× 1.8×24+ (4.5-1.8) ×6.6×4+ 2× (4.5-1.65)(2.4-1.8) × +0.9× (4.5-1.65) ] ×3.87+1.8×0.9×24×0.5+1.5×1.8×0.5×2 = 1138.76 KN 内 墙:[(4.5-1.65]×6.6×24+1.2×54.6×2 + 3.3/2×(3.9-1)×24] × 3.15 = 2196.56 KN ∑= 4073.43 KN 结构重力荷载代表值: G6 =8593.97 KN G5 =2249.21+7710.99 =9960.2 KN G2 = G3 = G4 = 2249.21+7710.99 G1 = 2249.21 +7827.13 = 9960.2 KN

=10076.34 KN

∑G = G6 + G5 + G4 + G3 + G2 + G1 =58511.11 KN

第五章.水平地震作用下的框架内力分析
5.1 梁线刚度
在计算梁线刚度时,考虑楼板对梁刚度的有利影响,即板作为翼缘工作。在工 程上,为简化计算,通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩 I0,然后乘以增大系数。 中框架梁 I=2.0I0 边框架梁 I=1.5I0 Ic=1/12bh?

梁采用 C25 混凝土,EC=2.8×107 KN/m2 柱采用 C30 混凝土,E=3×107 KN/m2

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表 5-1 梁的线刚度 边框架梁 b×h m
2

中框架梁 I=2.0I0 10 m
-3 4

I0=bh /12 I=1.5I0 L 10
-3

3

Kb=EI/L 10 KN.m 3.44 2.33
4

Kb =EI/L 10 KN.m 4.58 3
4

m

4

10 m 0.3×0.6 0.25×0.4 6.6 2.4 5.4 1.3 8.1 2

-3

4

10.8 2.6

5.2 柱的线刚度
柱子采用 C30 混凝土 Ec=3.0×107 kN/m? 首层高度 4.5m 柱子截面采用: 一般层: 400m×400m (二-六层) 2-6 层高度 3.3m

450m×450m(底层) D=
12?K c h2

K=

?K b 2K c

??

K 2? K

首层:

K=
4

?K b Kc

??

0.5 ? K 2? K

D=

12?K c h2

Kc=2.0×10 KN.m
表 5-2-1 2-6 层柱的线刚度 12/h 层 层 高 数 m ? Z1 Z2 2-6 3.3 Z3 Z4
4

楼层 D ΣD Di
4

柱 号

根 数

b×h m×m

Ic=bh /12 10 KN.m
4

3

K

?

? 1/m 10 KN/m

4 4 26 26 0.4× 2.1 0.4

1.72 2.89 2.29 3.79

0.46 0.59 0.93 0.53 0.65

1.01 1.3 1.17 1.43

4.04 5.2 76.84 30.42 37.18

Kc=2.3×10 KN/m

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表 5-2-2 1 层柱的线刚度 12/h D 层 数 层高 m 柱 号 根 数 b×h m×m Ic=bh /12 10 KN.m
4 3

楼层 ΣD Di
4

K

?

? 1/m 10 KN/m ?

Z1 Z2 1 4.65 Z3 Z4

4 4 26 26 0.45× 3.42 0.45

1. 5 2.51 1.99 3.3

0.57 0.67 0.51 0.62 0.72

0.78 0.913 0.85 0.98

3.12 3.65 54.35 22.1 25.48

∑D1/∑D2 =54.35/76.84=70.7% > 70%

满足要求

5.3 自振周期计算
表 5-3-1 能量法计算 楼层侧移 楼层重力荷载代表 层 值 Gi 数 (KN) (KN) (KN/m) (m) (m) 6 5 4 3 2 1 ∑ Vi=∑Gi Di δ i=Vi/Di i 楼层剪力 侧移刚度 层间侧移 Δ i=∑δ GiΔ i GiΔ i?

8593.97 9960.2 9960.2 9960.2 9960.2 10076.34 58511.11

8593.97
18554.17 28514.37 38474.57 48434.77 58511.11

768400 768400 768400 768400 768400 543500

0.0112 0.0241 0.0371 0.0501 0.063 0.1077

0.2932 0.282 0.2579 0.2208 0.1707 0.1077

2520 2809 2569 2199 1700 1085 12882

739 792 662 486 290 117 3086

(1).计算 T1 及α 1
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Gi ?i 2 T1= 2?T ? Gi?i ?

T1=2×0.60

3086 12882

=0.59(s)

场地为Ⅱ类, 设计地震分组第一组, 查得 Tg=0.35s, 因为 T1>1.4Tg=0.49 ,所以δ n=0.08 ×0.59+0.07=0.1172 又根据抗震规范可知:?=0.05,η 2=1.0,r=0.9 而 α max=0.08(多遇地震) 又因为:Tg < T1 < 5 Tg ,所以 α 1= (Tg/ T1)γ η 2α max=(0.35/0.59)0 9 ×1.0×0.08=0.050

(2).平地震作用(底部剪力法)
Geq = 0.85?G ? 0.85×58511=49734 KN

FEK=α 1Geq= =0.05×49734=2486.7KN Δ Fn=δ nFEK=0.1172×2486.7=291.44 KN 又由于δ n=0.1172 所以 Fi=
GiHi

? GjHj
j ?1

n

FEK(1-δ n)(计算见下表)

表 5-3-2 水平地震作用下的剪力计算 质 点 6 5 4 3 2 1 Hi (m) 21.0 17.7 14.4 11.1 7.8 4.5 Gi (KN) FEK δ n (KN) (KN) (KN) 538 525 436 2487 0.1172 291 329 232 135 2119 2351 2486 616 775 936 (KN) 829 1354 1790 Δ Fn Fi Vi

?? G j
j ?i

n

8593.97 9960.2 9960.2 9960.2 9960.2 10076.34

136 297 456

Vi> ? ? G j
j ?i

n

? 取 0.016

满足要求

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5.4 水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算

表 5-4 水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算 层 次 6 5 4 3 2 1 Vi (KN) 829 1354 1790 2119 2351 2486 Hi (m) 21.0 17.7 14.4 11.1 7.8 4.5 Σ Di 10 (KN/m) 768400 768400 768400 768400 768400 543500
4

Δ uei=Vi/Σ di Δ uei×550/ hi 10
-4

(M) 0.028 0.055 0.089 0.137 0.216 0.559

10.8 17.6 23.3 27.6 30.6 45.7

1 ?uei ﹤ ?? e ? ? hi 550

即Δ uei×550/ hi<1 满足规范规定的弹性要求。

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5.4.1 剪力图

图 5-4-1 水平地震作用下的楼层剪力分布图

5.5 水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩
y ? ( y 0 ? y1 ? y 2 ? y3 )h ? yh
y —反弯点到柱下端结点的距离,即反弯点高度

y 0 —标准反弯点高度比。

y1 —上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比 y 0 的修正系数。
y 2 —上层层高变化修正值。 y 3 —下层层高变化修正值。 y 0 根据框架总层数,该柱

- 15 -

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所在层数和梁柱线刚度比 K 查表得。

表 5-5-1 边柱(中框)反弯点计算 层 6 5 4 3 2 1 h(m) 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 4.5

K
2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.0

y0 0.41 0.45 0.45 0.50 0.50 0.55

y1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

y2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

y3 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

y 0.41 0.45 0.45 0.50 0.50 0.55

表 5-5-2 边柱(中框)反弯点计算 层 6 5 4 3 2 1 h(m) 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 4.5

K
3.8 3.8 3.8 3.8 3.8 3.3

y0 0.45 0.50 0.50 0.50 0.50 0.55

y1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

y2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

y3 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

y 0.45 0.50 0.50 0.50 0.50 0.55

表 5-5-3 弯矩计算边柱 H 层 (m) 6 5 4 3 2 1 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 4.5 (KN/m) 768400 768400 768400 768400 768400 543500 (KN/m) 11700 11700 11700 11700 11700 8500 0.0152 0.0152 0.0152 0.0152 0.0152 0.0156 ∑Di D D/∑Di (KN) 829 1354 1790 2119 2351 2486 (KN) 12.6 20.6 27.2 32.2 35.7 38.8 0.41 0.45 0.45 0.50 0.50 0.55 Vi Vik M下 M上 (KNm) 24.53 37.39 49.37 53.13 58.91 78.57
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y
(KNm) 17.05 30.59 40.39 53.13 58.91 96.03

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表 5-5-4 弯矩计算中柱 H 层 (m) 6 5 4 3 2 1 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 4.5 (KN/m) 768400 768400 768400 768400 768400 543500 (KN/m) 14300 14300 14300 14300 14300 9800 0.0186 0.0186 0.0186 0.0186 0.0186 0.0180 ∑Di D D/∑Di (KN) 829 1354 1790 2119 2351 2486 (KN) 15.42 25.18 33.29 39.41 43.73 44.75 0.45 0.50 0.50 0.50 0.50 0.55 Vi Vik M下 M上 (KNm) 27.99 41.55 54.93 65.03 72.15 90.62

y
(KNm) 22.9 41.55 54.93 65.03 72.15 110.76

注: 柱上端矩:MC 上=Vij(1-y)h 柱上端弯矩:MC 下= Vij y h


D Vi ?D

; Vik ?

5.6 水平地震作用下梁端弯矩按下式计算
?B1= KB1/(KB1+KB2) MB1=(MC 上+MC 下)×?B1 ?B2= KB2/(KB1+KB2) MB2=(MC 上+MC 下)×?B2
表 5-6 水平地震作用下的梁端弯矩

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层 次 6 5 4 3 2 1 MC 上 24.53 37.39 49.37 53.13 58.91 78.57

A轴 MC 下 17.05 30.59 40.39 53.13 58.91 96.03 ?B1 1 1 1 1 1 1 M1 24.53 54.44 79.96 93.52 112.04 137.48 MC 上 27.99 41.55 54.93 65.03 72.15 90.62 MC 下 22.9 41.55 54.93 65.03 72.15 110.76 ?B1 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6

B轴 ?B2 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 MB 左 16.8 38.67 57.89 71.98 82.31 97.66 MB 右 11.2 25.78 38.59 47.98 54.87 65.11

5.7 水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值
VB ? M B左 ? M B右 L
表 5-7 水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值 A-B 轴跨梁端剪力 层 L 次 (m) 6 5 4 3 2 1 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 L 边柱 中柱 (KN) 3.03 10.41 21.67 36.55 52.88 71.54 B-C 轴跨梁端剪力 柱轴力

M B左
24.53 54.44 79.96 93.52 112.04 137.48

M B右
16.8 38.67 57.89 71.98 82.31 97.66

VE
6.3 14.1 20.9 25.1 29.4 35.6

M B左
(m) 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 11.2 25.78 38.59 47.98 54.87 65.11

M B右
11.2 25.78 38.59 47.98 54.87 65.11

VE
9.33 21.48 32.16 39.98 45.73 54.26

(KN) 6.3 20.4 41.3 66.4 95.8 131.4

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5.8 水平地震作用下的框架内力图如下

图 5-4 水平地震作用下的框架内力图

第六章.水平风载作用下的框架内力分析
6.1 自然条件

石家庄地区+基本风压 0.5 5KN/m ; 风载体形变化系数:
表 6-1 风压高度系数
离地高度 μ
z

按 C 类地区查表:

5 0.74

10 0.74

15 0.74

20 0.84

30 1.0

风震系数:由于房屋高度未超过 30m,所以 β z=1.0
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6.2 风荷载计算
wk=β zμ sμ zwo FWki= wki×Ai
表 6-2 水平风荷载作用下的剪力 层 6 翼 5 缘 4 部 3 分 2 1 0.74 0.74 0.53 0.53 6.82 7.75 1.0 0.8+0.5 0.74 0.84 0.55 0.53 6.82 0.6 7.72 0.84 0.6 7.72 β
z

μ

s

μ

z

W0

Wk 0.72

FWk 9.27

1.0

6.3 水平风载作用下的层间剪力图如下

- 20 -

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图 6-3 水平风荷作用下楼层剪力分布图

6.4

水平风载作用下框架柱剪力和柱弯矩
表 6-4-1 风荷载作用下边柱的剪力和弯矩

层 次 6 5 4 3 2 1

H (m) 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 4.5

∑Di (KN/m) 54886 54886 54886 54886 54886 38821

D D/∑Di (KN/m) 11700 11700 11700 11700 11700 8500 0.213 0.213 0.213 0.213 0.213 0.219

Vi (KN) 9.27 16.99 24.71 31.53 38.15 45.9

Vik

M下

M上 (KNm) 3.86 6.57 9.55 11.09 13,41 14.92
- 21 -

y
(KN) 1.97 3.62 5.26 6.72 8.13 10.05 0.41 0.45 0.45 0.50 0.50 0.55 (KNm) 2.67 5.38 7.81 11.09 13.41 18.24

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表 6-4-2 风荷载作用下中柱的剪力和弯矩 层 次 6 5 4 3 2 1 H (m) 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 4.5 ∑Di (KN/m) 54886 54886 54886 54886 54886 38821 D D/∑Di (KN/m) 14300 14300 14300 14300 14300 9800 0.261 0.261 0.261 0.261 0.261 0.252 (KN) 9.27 16.99 24.71 31.53 38.15 45.9 (KN) 2.42 4.43 6.45 8.23 9.96 11.57 0.45 0.50 0.50 0.50 0.50 0.55 Vi Vik M下 M上 (KNm) 4.39 7.31 10.64 13.58 16.43 17.18

y
(KNm) 3.59 7.31 10.64 13.58 16.43 21.00

注: (1) Vik ?

D Vi ;(2) M 下 ? Vik yh ;(3) M 上 ? Vik (1 ? y )h ?D

6.5 水平风载作用下梁端弯矩按下式计算
?B1= KB1/(KB1+KB2) MB1=(MC 上+MC 下)×?B1 ?B2= KB2/(KB1+KB2) MB2=(MC 上+MC 下)×?B2
表 6-5 风荷载作用下梁端弯矩 层 次 6 5 4 3 2 1 MC 上 3.86 6.57 9.55 11.09 13,41 14.92 A轴 MC 下 2.67 5.38 7.81 11.09 13.41 18.24 ?B1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 MA1 3.86 9.24 14.93 18.9 24.5 28.33 MC 上 4.39 7.31 10.64 13.58 16.43 17.18 MC 下 3.59 7.31 10.64 13.58 16.43 21.00 ?B1 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 B轴 ?B2 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 MB1 2.634 6.54 10.77 14.532 18.006 20.166 MB2 1.756 4.36 7.18 9.688 12.004 13.444

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6.6 水平风载作用下的梁端剪力和柱轴力标准值
VB ? M E左 ? M E右 L

式中,ME 左,ME 右——风荷载作用下梁的左端和右端弯矩 VE——梁端剪力 L——梁的计算长度

表 6-6 风荷载作用下梁端剪力和轴力标准值 A-B 跨梁端剪力 层 L 次 (m) 6 5 4 3 2 1 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 L 边柱 中柱 (KN) 0.48 1.72 3.81 6.81 10.37 14.22 B-C 跨梁端剪力 柱轴力

M B左
3.86 9.24 14.93 18.9 24.5 28.33

M B右
2.634 6.54 10.77 14.532 18.006 20.166

VB
0.98 2.39 3.89 5.07 6.44 7.35

M B左
(m) 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 1.756 4.36 7.18 9.688 12.004 13.444

M B右
1.756 4.36 7.18 9.688 12.004 13.444

VB
1.46 3.63 5.98 8.07 10.00 11.20

(KN) 0.98 3.37 7.26 12.33 18.77 26.12

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6.7 水平风载作用下的弯矩、剪力、轴力图

图 6-2 风荷载作用下框架内力图

第七章.框架在竖向荷载作用下的内力分析
弯矩二次分配法是一种近似计算方法, 即将各节点的不平衡弯矩同时作分配和传 递,并以两次分配为限。

7.1 框架计算简图
(1) 屋面板均布荷载传递路线:
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图 7-1 竖向荷载传递路线分析图

(2) 竖向荷载作用下梁的计算简图

7.2 竖向荷载计算
7.2.1 恒载
(1)屋面梁上线荷载标准值: ⅰ梁自重: 中跨梁(250×400) : 边跨梁(300×600) : ⅱ屋面板荷载: 屋面板边跨为 3.9m×6.6m,属于双向板。对所计算的框架梁传递梯形荷载。 折算系数:边跨:α 1=1.95/6.6=0.3 1-2×α 2+α 3=0.847 0.25×0.4×26=2.6KN/m 0.3×0.6×26=4.68 KN/

中跨为 2.4m×3.9m,属于双向板。对所计算的框架梁传递三角形荷载: 折算系数:α 1=0.625 屋面梁上线荷载标准值为:

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F g=21.13KN/m(q=1.65KN/m)

F

F g=10.07KN/m q=0.75KN/m

F g=21.13KN/m(q=1.65KN/m)

F g=16.57KN/m(q=6.6KN/m)

F g=8 KN/m q=3 KN/m

F g=16.57KN/m(q=6.6KN/m)

F

F g=33.76KN/m(q=8.25KN/m)

F g=8KN/m q=3KN/m

F g=16.57KN/m(q=6.6KN/m)

F

F g=16.57KN/m(q=6.6KN/m)

F g=8KN/m q=3KN/m

F g=16.57KN/m(q=6.6KN/m)

F

F g=16.57KN/m(q=6.6KN/m)

F g=8KN/m q=3KN/m

F g=16.57KN/m(q=6.6KN/m)

F

F g=16.57KN/m(q=6.6KN/m)

F g=8KN/m q=3KN/m

F g=16.57KN/m(q=6.6KN/m)

F

框架计算简图

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边跨:g1 =4.98×0.847×3.9+4.68= 21.13 KN/m 中跨:g2 =4.98×5/8×2.4+2.6= 10.07 KN/m (2)楼面梁上线荷载标准值: 边跨:g3 = 4.68+3.6×0.847×3.9=16.57 KN/m 中跨:g4=2.6+3.6×5/8×2.4=8 KN/m

7.2.2 活荷载
(1)屋面: q1=0.5×0.847×3.9=1.65 KN/m q2=0.5×5/8×2.4=0.75 KN/m (2)楼面: 边跨 中跨 q3=2.0×0.847×3.9=6.6KN/m q4=2.0×5/8×2.4=3 KN/m

7.3 梁固端弯矩
梁端弯矩以绕梁端顺时针为正,反之为负。 M ?
边 跨 荷 载 部 跨度 位 m KN/m 6 恒 2-5 载 1 6 活 2-5 载 1 6.6 6.6 -24 -24 2.4 3 -1.44 1.44 6.6 6.6 -24 -24 2.4 3 -1.44 1.44 6.6 6.6 16.57 1.65 -60.15 -6 -60.15 -6 2.4 2.4 8 0.75 -3.84 -0.36 3.84 0.36 6.6 16.57 -60.15 -60.15 2.4 8 -3.84 3.84 6.6 21.13 -76.7 -76.7 2.4 载 左 右 m KN/m 10.07 -4.83 4.83 均布荷 固端弯矩 KN.m 跨度 载 左 右 均布荷

1 2 ql 12
中 跨 固端弯矩 KN.m

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7.4 弯矩分配与传递
方法:采用分层发计算。计算所得的梁端弯矩为最终弯矩。由于柱子属于上下两 个计算单元,所以柱端弯矩要进行叠加。此时节点弯矩可能不平衡,但是误差一般不 大,如果需要,可以将节点不平衡弯矩再进行一次分配,但不再进行传递。

7.4.1 转动刚度 S 及相对转动刚度 S ? 计算
表 7-4-1 转动刚度及相对转动刚度

构件名称 边跨 中跨 2—6 层 1层

转动刚度 S(KNm)
4 K b ? 4 ? 4.58 ? 10 4 ? 18.32 ?10 4 4 K b ? 4 ? 3 ? 10 4 ? 12 ? 10 4

相对转动刚度 S? 2.29 1.5 1.00 1.15

框架 梁

框架 柱

4 K c ? 4 ? 2.0 ? 10 4 ? 8.0 ? 10 4
4 K c ? 4 ? 2.3 ? 10 4 ? 9.2 ? 10 4

7.4.2 分配系数计算
S' ?? ? ? S ik

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表 7-4-2 各杆件分配系数 节 点 层 次 6 5 边 节 点 4 3 2 1 6 中 间 节 点 5 4 3 2 1

? S?

ik

? 左梁
— — — — — — 0.478 0.395 0.395 0.395 0.395 0.385

? 右梁
0.696 0.534 0.534 0.534 0.534 0.516 0.313 0.259 0.259 0.259 0.259 0.253

? 上柱
— 0.233 0.233 0.233 0.233 0.225 — 0.173 0.173 0.173 0.173 0.168

? 下柱
0.304 0.233 0.233 0.233 0.233 0.259 0.209 0.173 0.173 0.173 0.173 0.194

2.29+1.000=3.29 2.29+1+1=4.29 2.29+1+1=4.29 2.29+1+1=4.29 2.29+1+1=4.29 2.29+1+1.15=4.44 2.29+1.5+1=4.79 2.29+1.5+1+1=5.79 2.29+1.5+1+1=5.79 2.29+1.5+1+1=5.79 2.29+1.5+1+1=5.79 2.29+1.5+1+1.15=5.94

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

7.5 恒载及活载作用下的弯矩分配

图 7-5 恒载作用下的弯矩分配图

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7.6 活载及活载作用下的弯矩分配

图 7-6 活载作用下的弯矩分配图
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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

7.7 恒载作用下的弯矩图

图 7-7 恒载作用下的弯矩图

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

7.8 活载作用下的弯矩图

图 7-8 活载作用下的弯矩图

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表 7-8-1 竖向恒荷载下梁弯矩塑性调幅(调幅系数 0.8) A-B 跨 楼 左端 层 M 6 5 4 3 2 1 -33.42 -43.18 -40.7 -40.7 -40.57 -37.97 M -26.74 -34.54 -32.56 -32.56 -32.46 -30.38 M M M 58.61 52.52 51.48 51.48 51.42 49.89 M 46.89 42.02 41.18 41.18 41.14 39.91 M -34.16 -19.37 -20.06 -20.06 -20.08 -20.78 M 27.33 15.5 16.05 16.05 16.06 M M 中间 右端 -左端=右端 中间 B-C 跨

69.04 75.94 42.37 46.61 44.13 48.54 44.13 48.54 44.23 48.65 46.29 50.92

-26.91 -29.6 -13.61 -14.97 -14.3 -15.73 -14.3 -15.73 -14.32 -15.75

16.62 -15.02 -16.52

注: 1、弯矩符号顺时针为正, 2.M’为调幅后的弯距。 表 7-8-2 竖向活荷载下梁的塑性调幅 AB 跨 楼 左端 层 M 6 5 4 3 2 1 -4.18 -15.23 -16.24 -16.24 -16.2 -15.16 中间 右端 M 5.32 19.97 20.51 20.51 20.49 19.88
v

BC 跨 -左端=右端 中间 M -1.62 -6.13 -5.79 -5.79 -5.8 -6.07

M’
-3.34 -12.18 -12.99 -12.99 -12.96 -12.13

M 4.23 18.34 17.57 17.57 17.6 18.42

M’
4.65 20.17 19.33 19.33 19.36 20.26

M’
4.26

M -2.16 -8.29 -7.95 -7.95 -7.96 -8.23

M’
-1.73 -6.63 -6.36 -6.36 -6.37 -6.58

M’
-1.78 -6.74 -6.37 -6.37 -6.38 -6.68

15.98 16.41 16.41 16.39 15.74

注: 1、弯矩符号顺时针为正。 3、表格中 M 为前图中弯矩经过再次分配所得。

7.9.梁端剪力
均布荷载下:
V? ql ?M ? 2 l

?M =M 右-M 左

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V右 ?

ql ?M ? 2 l

V’=V—q×b/2

b=400mm/b =450mm

7.9.1 恒载作用下梁端剪力
表 7-9-1 恒载作用下梁端剪力 部 位 层 次 6 5 边 跨 4 3 2 1 6 5 中 跨 4 3 2 1 q (KN/m) 21.13 16.57 16.57 16.57 16.57 16.57 10.07 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 L (m) 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4

ql 2
(KN) 69.73 54.68 54.68 54.68 54.68 54.68 12.08 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60

∑M/L (KN) 3.82 1.42 1.63 1.63 1.64 1.81 0 0 0 0 0 0

V左
(KN) 65.91 53.26 53.05 53.05 53.04 52.87 12.08 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60

V右
(KN) 73.55 56.1 56.31 56.31 56.32 56.49 12.08 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60

? V左
(KN) 61.68 49.95 49.74 49.74 49.73 49.14 10.07 8.00 8.00 8.00 8.00 7.40

? V右
(KN) 69.32 52.79 53.00 53.00 53.01 52.76 10.07 8.00 8.00 8.00 8.00 7.40

7.9.2 活载作用下梁端剪力

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表 7-9-2 活载作用下梁端剪力 部 位 层 次 6 5 边 跨 4 3 2 1 6 中 跨 5 4 3 中 跨 2 1 Q (KN/m) 1.65 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 0.75 3 3 3 3 3 L (m) 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 6.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4

ql 2
(KN) 5.45 21.78 21.78 21.78 21.78 21.78 0.9 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6

∑M/L (KN) 0.17 0.72 0.65 0.65 0.65 0.72 0 0 0 0 0 0

V左
(KN) 5.28 21.06 21.13 21.13 21.13 21.06 0.9 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6

V右
(KN) 5.62 22.5 22.43 22.43 22.43 22.5 0.9 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6

? V左
(KN) 4.95 19.74 19.81 19.81 19.81 19.74 0.75 3 3 3 3 2.93

? V右
(KN) 5.29 21.18 21.11 21.11 21.11 21.18 0.75 3 3 3 3 2.93

7.10 柱轴力和剪力
①纵向荷载汇集: 边柱:
F6 =0.9×0.24×18×3.9+0.5×0.3×26×3.9+4.98×1.95×0.625×1.95+0.6×

0.3×3.3×26+4.98×(3.3×3.9-1.95×1.95)×0.847=95.91 KN
F5 =0.9×3.9×3.87+0.5×0.3×26×3.9+0.6×0.3×3.3×26+3.3×(3.3-0.6)×

3.15+1.4×(3.3-0.9-0.5)×3.87+3.6×1.95×0.625×1.95+3.6×(3.3×3.9-1.95× 1.95)×0.847=118.27 KN
F4 ? F3 ? F2 ? F1 ? F5

中柱:
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F6 =26×0.5×0.3×3.9+26×0.6×0.3×3.3+26×0.4×0.25×1.2

+(1.95 × 1.95+3.9 × 1.2) × 0.625 × 4.98+(3.9 × 3.3-1.95 × 1.95) × 0.847 × 4.98=98.47 KN
F5 =26×0.5×0.3×3.9+26×0.6×0.3×3.3+26×0.4×0.25×1.2+3.3×3.15×

(3.3-0.6)+(3.9-0.4)×(3.3-0.5)3.15+(1.95×1.95+3.9×1.2)×0.625×3.6+(3.9× 3.3-1.95×1.95)×0.847×3.6=139.46 KN
F4 ? F3 ? F2 ? F1 ? F5

②柱子自重:
G标 =0.4×0.4×3.3×27=14.26 KN G首 =0.45×0.45×27×4.5=24.6 KN

7.10.1 恒载作用下的柱轴力剪力
表 7-10-1 恒载作用下边柱产生的轴力和剪力 横梁剪力 层 截面 (KN) 1—1 6 2—2 3—3 5 4—4 5—5 4 6—6 7—7 3 8—8 9—19 2 10—10 11—11 1 12—12 52.87 118.27 24.6 195.74 1114.34 53.04 118.27 14.26 185.57 171.14 918.6 1089.74 5.52 53.05 118.27 14.26 185.58 171.31 733.03 904.34 12.59 53.05 118.27 14.26 185.58 171.32 547.45 718.77 12.35 53.26 118.27 14.26 185.79 171.32 361.87 533.19 12.33 65.91 95.91 14.26 176.08 171.53 176.08 347.61 12 (KN) (KN) (KN) 161.82 (KN) 161.82 17.37 (KN) 纵向荷载 柱重

?N

边柱轴力

边柱剪力

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表 7-10-2 恒载作用下中柱产生的轴力和剪力 横梁剪力 层 截面 横梁剪力 中柱剪力 (KN)

纵向荷

柱重

?N
(KN) 184.1

中柱轴力 (KN) 184.1

B左 (KN)
1—1 6 2—2 3—3 5 4—4 5—5 4 6—6 7—7 3 8—8 9—9 2 10—10 11—1 1 12—12 56.49 56.32 56.31 56.31 56.1 73.55

B右 (KN) 载 (KN) (KN)

12.08

98.47

14.26 198.36 205.16 198.36 403.52

12.83

9.6

139.46

14.26 219.42 205.37 417.78 623.15

9.38

9.6

139.46

14.26 219.63 205.37 637.41 842.78

9.52

9.6

139.46

14.26 219.63 205.38 857.04 1062.42

9.53

9.6

139.46

14.26 219.64 205.55 1076.68 1282.23

9.61

9.6

139.46

24.6 230.15 1306.83

4.33

说明:① 假定外纵墙受力荷载完全由纵梁承受。 ② ?N 为本层荷载产生的轴力。

7.10.2 活载作用下的柱轴力剪力
表 7-10-2 活载作用下柱产生的轴力和剪力

边柱

纵向

V
层 截面 (KN)

纵向荷

边柱轴 剪力

V左
(KN) (KN)

V右
荷载 (KN) (KN)

中柱轴 力 (KN)

中柱剪力 (KN)

载 (KN) 力(KN)

1—1 6 2—2 5.28 5.03 10.31 3.29 5.62 0.9 9.4 15.92 2.52

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表 7-10-2(续) 边柱 纵向

V
层 截面 (KN)

纵向荷

边柱轴 剪力

V左
(KN)

V右
(KN)

中柱轴 荷载 力 (KN) (KN)

中柱剪力 (KN)

载 (KN) 力(KN) (KN)

3—3 5 4—4 5—5 4 6—6 7—7 3 8—8 9—9 2 10—10 11—11 1 12—12 21.06 20.11 216.37 3.01 22.5 3.6 25.96 276.01 1.73 21.13 20.11 175.2 5.03 22.43 3.6 25.96 223.95 3.85 21.13 20.11 133.96 4.93 22.43 3.6 25.96 171.96 3.81 21.13 20.11 92.72 4.92 22.43 3.6 25.96 119.97 3.81 21.06 20.11 51.48 5.05 22.5 3.6 25.96 67.98 3.88

第八章.内力组合
8.1 内力组合公式
8.1.1 框架梁
1.梁端负弯矩组合公式: 不考虑地震作用 1.2 恒+1.4×0.7 活+1.4 风 1.2 恒+1.4 活+1.4×0.6 风 1.35 恒+1.4×0.7 活 考虑地震作用 1.3 水平地震+1.2 重力荷载
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2、梁端正弯矩组合公式: 不考虑地震作用 1.4 风-1.0 恒 考虑地震作用 1.3 水平地震-1.0 重力荷载 3、梁跨中正弯矩组合公式: 不考虑地震作用 1.2 恒+1.4×0.7 活+1.4 风 1.2 恒+1.4 活+1.4×0.6 风 1.35 恒+1.4×0.7 活 考虑地震作用 1.3 水平地震+1.2 重力荷载 4、梁端剪力组合公式: 不考虑地震作用 1.2 恒+1.4×0.7 活+1.4 风 1.2 恒+1.4 活+1.4×0.6 风 1.35 恒+1.4×0.7 活 考虑地震作用 1.3 水平地震+1.2 重力荷载

8.2.2 框架柱
1、最大弯矩对应的轴力和剪力: 不考虑地震作用 1.2 恒+1.4×0.7 活+1.4 风 1.2 恒+1.4 活+1.4×0.6 风 1.35 恒+1.4×0.7 活 考虑地震作用 1.3 水平地震+1.2 重力荷载 2、最大轴力对应的弯矩:

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不考虑地震作用 1.2 恒+1.4×0.7 活+1.4 风 1.2 恒+1.4 活+1.4×0.6 风 1.35 恒+1.4×0.7 活 考虑地震作用 1.3 水平地震+1.2 重力荷载 3、最小轴力对应的弯矩: 不考虑地震作用 1.4 风-1.0 恒 考虑地震作用 1.3 水平地震-1.0 重力荷载

8.3 框架控制截面的内力
①梁端负弯矩的塑性调幅(前面已经完成) 弯矩调幅即将框架梁支座处的负弯矩乘以一个小于己于 1 的系数 ? , ? 称为调幅系 数。框架梁端负弯矩调幅实际是在竖向荷载作用下考虑框架梁的塑性内力重分布《混凝 土高规》对调幅系数作了规定,并规定竖向荷载作用下的弯矩应先调幅,再与其他荷载 效应进行组合。现浇框架支座负弯矩调幅系数为 0.8~0.9;此处 ? 取 0.8。 支座负弯矩降低后,跨中弯矩应加大,应按静力平衡条件计算调幅后梁的跨中弯 矩值。这样,在支座出现塑性铰后,不会导致跨中截面承载力不足。梁跨中弯矩应满足 下列要求:
1 ' ' ' ( M bl ? M br ) ? M b 0 ? M 2
' M b0 ?

(8-1) (8-2)

1 M 2

式中

' ' M bl 、 M br 、 M b' 0 ——分别为调幅后梁两端负弯矩及跨中正弯矩;

M ——按简支梁计算的跨中弯矩。

②将梁端柱轴线处的弯矩调整为控制截面处的弯矩

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无论采取何种内力分析方法,所得到的框架梁端弯矩均为柱轴线处弯矩,截面配 筋计算时,应采用构件端部截面(柱边缘截面)的弯矩,而不是柱轴线处的弯矩,因而, 在内力组合前应将梁端柱轴线处的弯矩调整为梁控制截面处的弯矩。梁控制截面处(柱 边缘截面)的弯矩可按下式求得:
M ' ? M ? V0 b 2

(8-3)

式中

M ——柱轴线处的弯矩;
M ' ——梁控制截面处的弯矩;
V0 ——按简支梁计算的支座处剪力;

b ——支座(柱)宽度。
表 8-3-1 水平地震作用下 AB 跨梁控制截面内力 水平地震作用下 AB 跨梁控制截面内力 层数 V b 左端 M M' 右端 跨中 M M' M 6 6.3 0.4 24.53 23.27 16.8 15.54 3.865 5 14.10 0.4 54.44 51.62 38.67 35.85 7.885 4 20.9 0.4 79.96 75.78 57.89 53.71 11.035 3 25.10 0.4 93.52 88.50 71.98 66.96 10.77 2 29.4 0.4 112.04 106.16 82.31 76.43 14.865 1 35.6 0.45 137.48 129.47 97.66 89.65 19.91

表 8-3-2 水平地震作用下 BC 跨梁控制截面内力 水平地震作用下 BC 跨梁控制截面内力 层数 V b 左端 M M' 右端 跨中 M M' M 6 9.33 0.4 11.2 9.33 11.2 9.334 0 5 21.48 0.4 25.78 21.48 25.78 21.484 0 4 32.16 0.4 38.59 32.16 38.59 32.158 0 3 39.98 0.4 47.98 39.98 47.98 39.984 0 2 45.73 0.4 54.87 45.72 54.87 45.724 0 1 54.26 0.45 65.11 52.90 65.11 52.9015 0

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表 8-3-3 风作用下 AB 跨梁控制截面内力 风作用下 AB 跨梁控制截面内力 层数 V b 左端 M M' 右端 跨中 M M' M 6 0.98 0.4 3.86 3.66 2.63 2.43 0.62 5 2.39 0.4 9.24 8.76 6.54 6.06 1.35 4 3.89 0.4 14.93 14.15 10.77 9.99 2.08 3 5.07 0.4 18.90 17.89 14.53 13.52 2.19 2 6.44 0.4 24.50 23.21 18.01 16.72 3.25 1 7.35 0.45 28.33 26.68 20.17 18.52 4.08

表 8-3-4 风作用下 BC 跨梁控制截面内力 风作用下 BC 跨梁控制截面内力 层数 V b 左端 M M' 右端 跨中 M M' M 6 1.46 0.4 1.76 1.47 1.76 1.47 0.00 5 3.63 0.4 4.36 3.63 4.36 3.63 0.00 4 5.98 0.4 7.18 5.98 7.18 5.98 0.00 3 8.07 0.4 9.69 8.08 9.69 8.08 0.00 2 10 0.4 12.00 10.00 12.00 10.00 0.00 1 11.2 0.45 13.44 10.92 13.44 10.92 0.00

表 8-3-5 竖向荷载下 AB 跨梁左端控制截面处的内力 竖向荷载下 AB 跨梁左端控制截面处的内力 层数 b M 恒载 V' M' M 活载 V' M' M 重力荷载 V' M' 6 0.4 -26.74 61.68 -14.4 -3.34 4.95 -2.35 -28.41 64.16 -15.58 5 0.4 -34.54 49.95 -24.55 -12.18 19.74 -8.23 -40.63 59.82 -28.67 4 0.4 -32.56 49.74 -22.61 -12.99 19.81 -9.03 -39.06 59.65 -27.13 3 0.4 -32.56 49.74 -22.61 -12.99 19.81 -9.03 -39.06 59.65 -27.13 2 0.4 -32.46 49.73 -22.51 -12.96 19.81 -9.00 -38.94 59.64 -27.01 1 0.45 -30.38 49.14 -19.32 -12.13 19.74 -7.69 -36.45 59.01 -23.17

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-3-6 竖向荷载下 AB 跨梁右端控制截面处的内力 竖向荷载下 AB 跨梁右端控制截面处的内力 层数 b M 恒载 V' M' M 活载 V' M' M 重力荷载 V' M' 6 0.4 46.89 69.32 33.03 4.26 5.29 3.2 49.02 71.97 34.63 5 0.4 42.02 52.79 31.46 15.98 21.18 11.74 50.01 63.38 37.33 4 0.4 41.18 53 30.58 16.41 21.11 12.19 49.39 63.56 36.68 3 0.4 41.18 53 30.58 16.41 21.11 12.19 49.39 63.56 36.68 2 0.4 41.14 53.01 30.54 16.39 21.11 12.17 49.34 63.57 36.63 1 0.45 39.91 52.76 28.04 15.74 21.18 11.5 47.78 63.35 33.53

表 8-3-7 竖向荷载下 BC 跨梁左端控制截面处的内力 竖向荷载下 BC 跨梁左端控制截面处的内力 层数 b M 恒载 V' M' M 活载 V' M' M 重力荷载 V' M' 6 0.4 -27.33 10.07 -25.32 -1.73 0.75 -1.58 -28.2 10.45 -26.11 5 0.4 -15.5 8 -13.9 -6.63 3 -6.03 -18.82 9.5 -16.92 4 0.4 -16.05 8 -14.45 -6.36 3 -5.76 -19.23 9.5 -17.33 3 0.4 -16.05 8 -14.45 -6.36 3 -5.76 -19.23 9.5 -17.33 2 0.4 -16.06 8 -14.46 -6.37 3 -5.77 -19.25 9.5 -17.35 1 0.45 -16.62 7.4 -14.96 -6.58 2.93 -5.92 -19.91 8.87 -17.92

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8.3.1 水平地震荷载作用下框架的控制截面

图 8-3-1 水平地震作用下的弯矩图

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8.3.2 风荷载作用下框架的控制截面

图 8-3-2 风荷载作用下的弯矩图

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8.3.3 竖向恒载荷载作用下框架的控制截面

图 8-3-3 竖向恒载作用下的弯矩图

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8.3.4 竖向活载荷载作用下框架的控制截面

图 8-3-4 竖向活载作用下的弯矩图

8.4 内力组合
8.4.1 框架梁内力组合

(1)梁端最大负弯矩和剪力的组合 无地震作用时的组合: ①永久性荷载效应起控制作用时:
? M max ? 1.35× M Gk +1.4×0.7× M Qk

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V =1.35× V Gk +1.4×0.7× V Qk

②可变荷载效应起控制作用时,因永久性荷载产生的弯矩与楼面活荷载产生的弯矩 及风荷载产生的弯矩方向相同,属于永久性荷载效应对结构不利情况,取 ? G ? 1.2 ,故:
? M max ? 1.2× M Gk +1.4(或1.3)×0.7× M Qk +1.4×1.0× M Wk



? M max ? 1.2× M Gk +1.4(或1.3)×1.0× M Qk +1.4×0.6× M Wk

V =1.2× V Gk +1.4(或1.3)×0.7× V Qk +1.4×1.0× VWk


V =1.2× V Gk +1.4(或1.3)×1.0× V Qk +1.4×0.6× VWk

式中

? M max ——无地震作用时的梁端最大负弯矩组合设计值; M Gk ——永久性荷载标准值产生的弯矩;
M Qk ——楼面活荷载标准值产生的弯矩;

M Wk ——风荷载标准值产生的弯矩。

V ——无地震作用时的梁端剪力组合设计值;
V Gk ——永久性荷载标准值产生的剪力;
V Qk ——楼面活荷载标准值产生的剪力;

VWk ——风荷载标准值产生的剪力。

有地震作用效应时的组合: 因重力荷载产生的弯矩与产生的弯矩水平地震作用标准值产生的弯矩及风荷载标 准值产生的弯矩方向相同,属于重力荷载效应对结构不利情况,取 ? G ? 1.2 ,故: 对于所有多层及一般高层建筑:
? M max =1.2× M GE +1.3× M Ehk

V =1.2× V GE +1.3× V Ehk
M GE ——为重力荷载代表值产生的弯矩;

M Ehk ——水平地震作用标准值产生的弯矩,尚应乘以相应的增大系数或调整

系数;
V GE ——为重力荷载代表值产生的剪力; V Ehk ——水平地震作用标准值产生的剪力,尚应乘以相应的增大系数或调整

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

系数; (1) 梁端最大正弯矩的组合 无地震作用时的组合: 梁端最大正弯矩由可变荷载效应起控制作用,永久性荷载产生的弯矩与风荷载产生 的弯矩方向相反,属于永久性荷载效应对结构有利情况,取 ? G ? 1.0 ,一般情况下, 楼面活 荷载产生的弯矩起有利作用,不考虑其影响,故:
? M max =1.4 M Wk -1.0 M Gk

有地震作用效应时的组合: 因重力荷载产生的弯矩与水平地震作用标准值产生的弯矩及风荷载标准值产生的 弯矩方向相反,属于重力荷载效应对结构有利情况,取 ? G ? 1.0 ,故: 对于所有多层建筑及一般高层建筑:
? M max =1.3 M Ehk -1.0 M GE

(3)跨中最大正弯矩的组合 无地震作用时的组合: ①永久性荷载效应起控制作用时:
? M max =1.35× M Gk +1.4×0.7× M Qk

②可变荷载效应起控制作用时,因永久性荷载产生的弯矩与楼面活荷载产生的弯矩 及风荷载产生的弯矩方向相同,属于永久性荷载效应对结构不利情况,取 ? G ? 1.2 ,故:
? M max =1.2× M Gk +1.4(或1.3)×0.7× M Qk +1.4×1.0× M Wk



? M max 1.2× M Gk +1.4(或1.3)×1.0× M Qk +1.4×0.6× M Wk

有地震作用效应时的组合: 因重力荷载产生的弯矩与产生的弯矩水平地震作用标准值产生的弯矩及风荷载标 准值产生的弯矩方向相同,属于重力荷载效应对结构不利情况,取 ? G ? 1.2 ,故: 对于所有多层及一般高层建筑:
? M max =1.2× M GE +1.3× M Ehk

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-1 六层横梁内力组合 六层横梁内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载代表值 地震作用(左) 地震作用(右) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ 1.2 恒+1.4×0.7 活 +1.4 风 1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风 内 力 组 合 1.35 恒+ 0.7×1.4 活 1.2 重力+ 1.3 水平地震 M A右 V AB 跨 跨中 M M B左 V M B跨 B右 V 跨中 M 29.6 1.78 0.00 0.00

-14.4 61.68 75.94 -33.03 -69.32 -25.32 10.07 -2.35 3.66 -3.66 4.95 4.65 -3.2 -5.29 -1.85 1.47 -1.47 0.75 -1.46 1.46

-0.98 0.62 -2.43 -0.98 0.98 -0.62 2.43 0.98

-15.58 64.16 78.27 -34.63 -71.97 -26.11 10.45 30.49 23.27 -23.27 -6.3 6.3 3.87 -15.54 -6.3 -3.87 15.54 6.3 9.33 -9.33 -11.2 11.2 0.00 0.00

①+②+③或①+②+④ -24.71 80.24 96.55 -46.17 -89.74 -34.26 14.86 38.01 ①+②+③或①+②+④ -23.64 81.77 98.16 -46.16 -91.41 -34.21 14.36 38.01 ①+② -21.74 88.12 107.08 -47.73 -98.77 -36.00 14.33 41.70 ⑤+⑥或⑤+⑦ -48.95 85.18 98.96 -61.76 -94.55 -43.46 24.67 30.49 ③-|①|或④-|①|

1.4 风-1.0 恒 -9.28 60.31 1.3 水平地震 -1.0 重力荷载 14.67 55.97 -29.63 -67.95 -23.26 8.03 ⑥-|⑤|或⑦-|⑤| -14.43 -63.78 -13.98 7.65

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-2 五层横梁内力组合 五层横梁内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载代表值 地震作用(左) 地震作用(右) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ 1.2 恒+1.4×0.7 活 +1.4 风 1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风 内 力 组 合 1.35 恒+ 0.7×1.4 活 1.2 重力+ 1.3 水平地震 M A右 V AB 跨 跨中 M M B左 V M B跨 B右 V 8 3 跨中 M 14.97 6.74

-24.55 49.95 46.61 -31.46 -52.79 -13.9 -8.23 19.74 20.17 -11.74 -21.18 -6.03 8.76 -8.76 -2.39 2.39 1.35 -1.35

-6.06 -2.39 3.63 -3.63 0.00 6.06 2.39 -3.63 3.63 0.00

-28.67 59.82 51.62 -14.1 -51.62 14.1

56.7 -37.33 -63.38 -16.92 9.5 18.34 7.89 -35.85 -14.1 21.48 -21.48 0.00 -7.89 35.85 14.1 -21.48 21.48 0.00

①+②+③或①+②+④ -49.79 82.63 77.59 -57.74 -87.45 -27.67 17.62 27.40 ①+②+③或①+②+④ -48.34 89.58 85.30 -59.28 -95.01 -28.17 16.85 27.40 ①+② -41.21 86.78 82.69 -53.98 -92.02 -24.67 13.74 26.81 ⑤+⑥或⑤+⑦ -101.51 90.11 78.30 -91.40 -94.39 -48.23 39.32 18.34 ③-|①|或④-|①|

1.4 风-1.0 恒 -12.29 46.60 1.3 水平地震1.0 重力荷载 38.44 41.49 -22.98 -49.44 -8.82 2.92 ⑥-|⑤|或⑦-|⑤| 9.28 -45.05 11.00 3.06

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表 8-4-3 四层横梁内力组合 四层横梁内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载代表值 地震作用(左) 地震作用(右) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ 1.2 恒+1.4× 0.7 活+1.4 风 1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风 1.35 恒+ 内力 组合 0.7×1.4 活 1.2 重力+ 1.3 水平地震 -39.37 86.56 84.47 M A右 V AB 跨 跨中 M M -30.58 -12.19 -9.99 9.99 -36.68 -53.71 53.71 B左 V -53 M -14.45 B跨 B右 V 8 3 跨中 M 15.73 6.37

-22.61 49.74 48.54 -9.03 14.15 -14.15 19.81 19.33 -3.89 3.89 2.08 -2.08

-21.11 -5.76 -3.89 3.89

5.98 -5.98 0.00 -5.98 5.98 0.00

-27.13 59.65 58.21 75.78 -75.78 -20.9 11.04 20.9 -11.04

-63.56 -17.33 9.5 18.92 -20.9 20.9 32.16 -32.16 0.00 -32.16 32.16 0.00

①+②+③或①+②+④ -55.79 84.55 80.10 -62.63 -89.73 -31.36 20.91 27.79

①+②+③或①+②+④ -51.66 90.69 87.06 -62.15 ①+② -53.23 -92.24 -25.15 13.74 27.48 -96.42 -30.43 18.82 27.79

⑤+⑥或⑤+⑦ -131.07 98.75 84.20 -113.84 -103.44 -62.60 53.21 18.92 ③-|①|或④-|①|

1.4 风-1.0 恒 -2.80 1.3 水平地震 -1.0 重力荷载 71.38 32.48 44.29 -16.59 -47.55 -6.08 -0.37

⑥-|⑤|或⑦-|⑤| 33.14 -36.39 24.48 -0.15

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-4 三层横梁内力组合 三层横梁内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载代表值 地震作用(左) 地震作用(右) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ 1.2 恒+1.4×0.7 活 +1.4 风 1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风 1.35 恒+ 内力 组合 0.7×1.4 活 1.2 重力+ 1.3 水平地震 M A右 V AB 跨 跨中 M M B左 V -53 M -14.45 B跨 B右 V 8 3 跨中 M 15.73 6.37

-22.61 49.74 48.54 -30.58

-9.03 19.81 19.33 -12.19 -21.11 -5.76 17.89 -5.07 2.19 -13.52 -5.07 -17.89 5.07 -2.19 13.52 5.07 8.08 -8.08

-8.07 0.00 8.07 9.5 0.00 18.92

-27.13 59.65 58.21 -36.68 -63.56 -17.33 88.5 -88.5

-25.1 10.7 -66.96 -25.1 39.98 -39.98 0.00 25.1 -10.7 66.96 25.1 -39.98 39.98 0.00

①+②+③或①+②+④ -61.03 86.20 80.26 -67.57 -91.39 -34.30 23.84 27.79 ①+②+③或①+②+④ -54.80 91.68 87.15 -65.12 -97.41 -32.19 20.58 27.79 ①+② -39.37 86.56 84.47 -53.23 -92.24 -25.15 13.74 27.48 ⑤+⑥或⑤+⑦ -147.61 104.21 83.76 -131.06 -108.90 -72.77 63.37 18.92 ③-|①|或④-|①|

1.4 风-1.0 恒 2.44 1.3 水平地震 -1.0 重力荷载 87.92 27.02 42.64 -11.65 -45.90 -3.14 -3.30 ⑥-|⑤|或⑦-|⑤| 50.37 -30.93 34.64 -2.49

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-5 二层横梁内力组合 二层横梁内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载代表值 地震作用(左) 地震作用(右) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ 1.2 恒+1.4×0.7 活 +1.4 风 1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风 1.35 恒+ 内力 组合 0.7×1.4 活 1.2 重力+ 1.3 水平地震 M A右 V AB 跨 跨中 M M B左 V M B跨 B右 V 8 3 -10 10 跨中 M 15.75 6.38 0.00 0.00 18.94

-22.51 49.73 48.65 -30.54 -53.01 -14.46 -9 19.81 19.36 -12.17 -21.11 -5.77 10 -10

23.21 -6.44 3.25 -16.72 -6.44 -23.21 6.44 -3.25 16.72 6.44

-27.01 59.64 58.33 -36.63 -63.57 -17.35 9.5

106.16 -29.4 14.87 -76.43 -29.4 45.72 -45.73 0.00 -106.16 29.4 -14.87 76.43 29.4 -45.72 45.73 0.00

①+②+③或①+②+④ -68.33 88.11 81.90 -71.98 -93.32 -37.01 26.54 27.83 ①+②+③或①+②+④ -59.11 92.82 88.21 -67.73 -98.58 -33.83 22.20 27.83 ①+② -39.21 86.55 84.65 -53.16 -92.25 -25.18 13.74 27.51 ⑤+⑥或⑤+⑦ -170.42 109.79 89.33 -143.32 -114.50 -80.26 70.85 18.94 ③-|①|或④-|①|

1.4 风-1.0 恒 9.98 1.3 水平地震 -1.0 重力荷载 111.00 21.42 40.71 -7.13 -43.99 -0.46 -6.00 ⑥-|⑤|或⑦-|⑤| 62.73 -25.35 42.09 -4.22

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-6 一层横梁内力组合 一层横梁内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载代表值 地震作用(左) 地震作用(右) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ 1.2 恒+1.4×0.7 活 +1.4 风 1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风 1.35 恒+ 内力 组合 0.7×1.4 活 1.2 重力+ 1.3 水平地震 M A右 V AB 跨 跨中 M M B左 V M B跨 B右 V 跨中 M 16.52 6.68

-19.32 49.14 50.92 -28.04 -52.76 -14.96 7.4 -7.69 19.74 20.26 -11.5 -21.18 -5.92 2.93

26.68 -7.35 4.08 -18.52 -7.35 10.92 -11.2 0.00 -26.68 7.35 -4.08 18.52 7.35 -10.92 11.2 0.00

-23.17 59.01 61.05 -33.53 -63.35 -17.92 8.87 19.86 129.47 -35.6 19.91 -89.65 -35.6 -129.47 35.6 -19.91 89.65 35.6 52.9 -54.26 0.00 -52.9 54.26 0.00

①+②+③或①+②+④ -68.07 88.60 86.67 -70.85 -94.36 -39.04 27.43 29.18 ①+②+③或①+②+④ -56.36 92.78 92.90 -65.30 -99.14 -35.41 22.39 29.18 ①+② -33.62 85.68 88.60 -49.12 -91.98 -26.00 12.86 28.85 ⑤+⑥或⑤+⑦ -196.12 117.09 99.14 -156.78 -122.30 -90.27 81.18 19.86 ③-|①|或④-|①|

1.4 风-1.0 恒 18.03 38.85 1.3 水平地震 -1.0 重力荷载 145.14 12.73 -2.11 -42.47 0.33 -8.28 ⑥-|⑤|或⑦-|⑤| 83.02 -17.07 50.85 -7.41

注:弯矩两下边缘受拉为正,剪力使杆件顺时针转动为正。

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

8.4.2 框架柱内力组合 无地震作用时的组合
组合目标为① M
max

及相应的 N 及V 和② N max 及相应的 M 时:

⑴ 框架柱一般由可变荷载效应起控制作用。,永久性荷载产生的弯矩与楼面活荷 载产生的弯矩方向相同,与风荷载产生的弯矩方向相同,属于永久性荷载效应对结构不 利情况,取 ? G ? 1.2 ,故:
M =1.2× M Gk +1.4(或1.3)×0.7× M Qk +1.4×1.0× M Wk
N =1.2× N Gk +1.4(或1.3)×0.7× N Qk +1.4×1.0× N Wk



M =1.2× M Gk +1.4(或1.3)×1.0× M Qk +1.4×0.6× M Wk

N =1.2× N Gk +1.4(或1.3)×1.0× N Qk +1.4×0.6× N Wk
⑵ 恒载起控制作用时:
M =1.35× M Gk +1.4×0.7× M Qk
N =1.35× N Gk +1.4×0.7× N Qk

式中

M ——无地震作用时的柱端弯矩组合设计值;

M Gk ——永久性荷载标准值产生的柱端弯矩;
M Qk ——楼面活荷载标准值产生的柱端弯矩;

M Wk ——风荷载标准值产生的柱端弯矩。

N ——无地震作用时的柱轴力组合设计值;
N Gk ——永久性荷载标准值产生的柱轴力;
N Qk ——楼面活荷载标准值产生的柱轴力;

N Wk ——风荷载标准值产生的柱轴力。

组合目标为③ N min 及相应的 M 时: 永久性荷载产生的轴力与楼面活荷载产生的轴力方向相同,与风荷载产生的轴力方 向相反,属于永久性荷载效应对结构有利情况,取 ? G ? 1.0 ,故, 不考虑楼面活荷载的有利 作用:
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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

M =1.4× M Wk -1.0× M Gk

N =1.0× N Gk -1.4× N Wk

有地震作用效应时的组合
组合目标为① M
max

及相应的 N 及V ② N max 及相应的 M 时:

重力荷载产生的弯矩与水平地震作用标准值产生的弯矩及风荷载标准值产生的弯 矩方向相同,属于重力荷载效应对结构不利情况,取 ? G ? 1.2 ,故对于所有多层及一般高 层建筑:
M =1.2× M GE +1.3× M Ehk

N =1.2× N GE +1.3× N Ehk
组合目标为③ N min 及相应的 M 时:
M =1.3× M Ehk -1.0× M GE

N =1.3× N GE -1.0× N Ehk

框架柱组合过程(见表)

- 58 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-7 六层柱内力组合 六层柱内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载代表值 地震作用(左) 地震作用(右) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ M 上端 N M 边柱 下端 N 剪力 V M 上端 N M 中柱 下端 N 剪力 V

33.4 161.8 -23.9 176.1 -17.37 -24.45 184.1 17.89 198.4 12.8 4.18 10.3 -6.67 10.3 -3.29 -3.16 15.92 5.16 15.92 2.52 0.48 3.59 0.48 2.42

-3.86 -0.98 2.67 -0.98 1.98 -4.39 3.86 0.98 -2.67 0.98 -1.98 4.39

-0.48 -3.59 -0.48 -2.42

35.5 166.95 -27.24 181.25 -19.02 -26.03 192.06 20.47 206.36 14.06 -24.53 -6.3 17.05 -6.3 24.53 6.3 -17.05 6.3 ①+②+④ 12.6 -12.6 -28 28 3.03 -3.03 28 3.03 16.97

-28 -3.03 -16.97

1.2 恒+1.4× 0.7 活+1.4 风

M

①+②+③

max

49.58 205.63 -38.95 222.79 -26.84 -38.58 237.19 31.55 254.35 21.22 ①+②+④ ①+②+③

N max
M

49.58 205.63 -38.95 222.79 -26.84 -38.58 237.19 31.55 254.35 21.22 ①+②+④
max

①+②+③

1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风

49.17 209.40 -40.26 226.56 -27.11 -37.45 243.61 31.71 260.77 20.92 ①+②+④ ①+②+③

N max
M

49.17 209.40 -40.26 226.56 -27.11 -37.45 243.61 31.71 260.77 20.92 ①+②
max

1.35 恒+ 0.7×1.4 活

49.19 228.52 -38.80 247.83 -26.67 -36.10 264.14 29.21 283.44 19.75 ①+② 49.19 228.52 -38.80 247.83 -26.67 -36.10 264.14 29.21 283.44 19.75

N max
M
⑤+⑦
max

⑤+⑥

1.2 重力+ 1.3 水平地震

74.49 208.53 -54.85 225.69 -39.20 -67.64 234.41 60.96 251.57 38.93 ⑤+⑦ ⑤+⑥

N max N min N min

74.49 208.53 -54.85 225.69 -39.20 -67.64 234.41 60.96 251.57 38.93 1.4 风-1.0 恒 ①+③ 28.00 160.43 -20.16 174.73 1.3 地震-1.0 重力 ⑤+⑥ 3.61 158.76 -5.08 173.06 ①+④ -18.30 183.43 12.86 197.73 ⑤+⑦ 10.37 188.12 -15.93 202.42

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-8 五层柱内力组合 五层柱内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载代表值 地震作用(左) 地震作用(右) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ M 上端 N M 边柱 下端 N 剪力 V M 上端 N M 中柱 下端 N 剪力 V

19.26 347.61 -20.35 361.87 -12 -15.26 403.52 15.71 417.78 9.38 8.56 51.48 -8.12 51.48 -5.05 -6.52 67.98 -6.57 -3.37 5.38 -3.37 3.62 -7.31 1.72 6.57 6.28 67.98 7.31 1.72 3.88 4.43

3.37 -5.38 3.37 -3.62 7.31 -1.72 -7.31 -1.72 -4.43

23.54 373.35 -24.41 387.61 -14.53 -18.52 437.51 18.85 451.77 11.32 -37.39 -20.4 30.59 -20.4 20.6 -41.55 10.41 41.55 10.41 25.18 37.39 20.4 -30.59 20.4 -20.6 41.55 -10.41 -41.55 -10.41 -25.18 ①+②+④ ①+②+③

1.2 恒+1.4× 0.7 活+1.4 风

M

max

40.70 472.30 -39.91 489.41 -24.42 -34.94 553.25 35.24 570.36 21.26 ①+②+④ ①+②+③

N max
M

40.70 472.30 -39.91 489.41 -24.42 -34.94 553.25 35.24 570.36 21.26 ①+②+④
max

①+②+③

1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风

40.61 492.03 -40.31 509.15 -24.51 -33.58 580.84 33.78 597.95 20.41 ①+②+④ ①+②+③

N max

40.61 492.03 -40.31 509.15 -24.51 -33.58 580.84 33.78 597.95 20.41 1.35 恒+ 0.7×1.4 活

M

①+②
max

34.39 519.72 -35.43 538.97 -21.15 -26.99 611.37 27.36 630.62 16.47 ①+② 34.39 519.72 -35.43 538.97 -21.15 -26.99 611.37 27.36 630.62 16.47

N max

1.2 重力+ 1.3 水平地震

M

⑤+⑦
max

⑤+⑥

76.86 474.54 -69.06 491.65 -44.21 -76.24 538.55 76.64 555.66 46.32 ⑤+⑦ ⑤+⑥

N max N min N min

76.86 474.54 -69.06 491.65 -44.21 -76.24 538.55 76.64 555.66 46.32 1.4 风-1.0 恒 1.3 地震 -1.0 重力 ①+③ 10.06 342.89 -12.82 357.15 ⑤+⑥ -25.07 346.83 15.36 361.09 ①+④ -5.03 401.11 5.48 415.37 ⑤+⑦ 35.50 423.98 -35.17 438.24

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-9 四层柱内力组合 四层柱内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载 地震作用(左) 地震作用(右) 1.2 恒+1.4× 0.7 活+1.4 风 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ M 上端 N M 边柱 下端 N 剪力 V M 上端 N M 中柱 下端 N 剪力 V

20.35 533.19 -20.35 547.45 -12.3 -15.71 623.15 15.71 637.41 9.52 8.12 92.72 -8.12 92.72 -4.92 -6.28 119.97 6.28 119.97 3.81 33 -9.55 -7.26 9.55 7.26 7.81 -7.81 -7.26 5.26 -10.64 3.81 10.64 3.81 6.45

7.26 -5.26 10.64 -3.81 -10.6 -3.81 -6.45 4 24.41 579.55 -24.41 593.81 -14.7 -18.85 683.14 18.85 697.40 11.43 9 -49.4 -41.3 40.4 -41.3 27.2 -54.93 21.67 54.9 21.67 33.3 49.40 41.3 -40.4 41.30 -27.2 54.93 -21.67 -54.9 -21.67 -33.3 ①+②+④ 0 ①+②+③ 0 0

M

max

N max

45.75 740.86 -43.31 757.97 -26.9 -39.90 870.68 39.90 887.80 24.19 9 ①+②+④ ①+②+③ 45.75 740.86 -43.31 757.97 -26.9 -39.90 870.68 39.90 887.80 24.19 9 ①+②+④ ①+②+③ 43.81 775.73 -42.35 792.85 -26.1 -36.58 918.94 36.58 936.05 22.18 1 ①+②+④ ①+②+③ 43.81 775.73 -42.35 792.85 -26.1 -36.58 918.94 36.58 936.05 22.18 1①+② 35.43 810.67 -35.43 829.92 -21.4 -27.36 958.82 27.36 978.07 16.59 7①+② 35.43 810.67 -35.43 829.92 -21.4 -27.36 958.82 27.36 978.07 16.59 7 ⑤+⑦ ⑤+⑥ 93.51 749.15 -81.81 766.26 -53.1 -94.03 847.93 93.99 865.05 57.00 1 ⑤+⑦ ⑤+⑥ 93.51 749.15 -81.81 766.26 -53.1 -94.03 847.93 93.99 865.05 57.00 1 ①+③ ①+④ 6.98 523.03 -9.42 537.29 -0.81 617.82 0.81 632.08 ⑤+⑦ 52.56 654.96 -52.5 669.22 2
- 61 -

1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风

M

max

N max

1.35 恒+ 0.7×1.4 活

M

max

N max

1.2 重力+ 1.3 水平地震

M

max

N max N min N min

1.4 风-1.0 恒 1.3 地震 -1.0 重力

⑤+⑥ -39.8 525.86 28.11 540.12 1

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-10 三层柱内力组合 三层柱内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载(左) 风荷载(右) 重力荷载 地震(左) 地震(右) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ M 上端 N M 边柱 下端 N 剪力 V M 上端 N M 中柱 下端 N 剪力 V

20.35 718.77 -20.41 733.03 -12.35 -15.71 842.78 15.74 857.04 9.53 8.12 133.96 -8.15 133.96 -4.93 -6.28 171.96 6.29 171.96 3.81 -11.09 -12.33 11.09 -12.33 6.72 -13.58 6.81 13.58 6.81 8.23

11.09 12.33 -11.09 12.33 -6.72 13.58 -6.81 -13.58 -6.81 -8.23 24.41 785.75 -24.49 800.01 -14.82 -18.85 928.76 18.89 943.02 11.44 -53.13 -66.4 53.13 -66.4 53.13 32.2 -65.03 36.55 65.03 36.55 39.41

1.2 恒+1.4× 0.7 活+1.4 风

M

66.4 -53.13 66.40 -32.20 65.03 -36.55 -65.03 -36.55 -39.4 1 ①+②+④ ①+②+③

max

N max

47.90 1011.0 -48.01 1028.1 -29.06 -44.02 1189.3 44.06 1206.5 26.69 7 ①+②+④ 8 9 ①+②+③ 0 47.90 1011.0 -48.01 1028.1 -29.06 -44.02 1189.3 44.06 1206.5 26.69 7 ①+②+④ 8 9 ①+②+③ 0 45.10 1060.4 -45.22 1077.5 -27.37 -39.05 1257.8 39.10 1274.9 23.68 3 ①+②+④ 4 0 ①+②+③ 1 45.10 1060.4 -45.22 1077.5 -27.37 -39.05 1257.8 39.10 1274.9 23.68 3 4 0 1 ①+② 35.43 1101.6 -35.54 1120.8 -21.50 -27.36 1306.2 27.41 1325.5 16.60 2 7 7 2 ①+② 35.43 1101.6 -35.54 1120.8 -21.50 -27.36 1306.2 27.41 1325.5 16.60 2 7 7 2 ⑤+⑦ ⑤+⑥ 98.36 1029.2 -98.45 1046.3 -59.64 -107.1 1162.0 107.20 1179.1 64.96 2 3 6 3 4 ⑤+⑦ ⑤+⑥ 98.36 1029.2 -98.45 1046.3 -59.64 -107.1 1162.0 107.20 1179.1 64.96 2 3 6 3 4 ①+③ ①+④ 4.82 701.51 -4.88 715.77 3.30 833.25 -3.27 847.51 ⑤+⑦ 65.69 881.25 -65.65 895.51
- 62 -

1.2 恒+1.4 活 +1.4×0.6 风

M

max

N max

1.35 恒+ 0.7×1.4 活

M

max

N max

1.2 重力+ 1.3 水平地震

M

max

N max N min N min

1.4 风-1.0 恒 1.3 地震 -1.0 重力

⑤+⑥ -44.66 699.43 44.58 713.69

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-11 二层柱内力组合 二层柱内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载左 风荷载右 重力荷载 地震(左) 地震(右) 1.2 恒+ 1.4×0.7 活 +1.4 风 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ M 上端 N M 边柱 下端 N 剪力 V M 上端 N M 中柱 下端 N 剪力 V

20.16 904.34 -21.14 918.6 -12.59 -43.4 1062.42 51.1 1076.68 9.61 8.05 175.2 -8.54 175.2 -5.03 -6.24 223.95 6.45 223.95 3.85

-13.41 -18.77 13.41 -18.77 8.13 -16.43 10.37 16.43 10.37 9.96 13.41 18.77 -13.41 18.77 -8.13 16.43 -10.37 -16.43 -10.37 -9.96 24.19 991.94 -25.41 1006.20 -15.11 -46.52 1174.40 54.33 1188.66 11.54 -58.91 -95.8 58.91 -95.8 58.91 35.7 -72.15 52.88 72.15 52.88 43.73

M

9 95.8 -58.91 95.80 -35.70 72.15 -52.88 -72.15 -52.88 -43.7 4 ①+②+④ ①+②+③

max

50.86 1283.18 -52.51 1300.29 -31.42 -81.20 1508.89 90.64 1526.01 29.25 ①+②+④ ①+②+③

N max

50.86 1283.18 -52.51 1300.29 -31.42 -81.20 1508.89 90.64 1526.01 29.25 1.2 恒+ 1.4 活+1.4 ×0.6 风

M

①+②+④
max

①+②+③

46.73 1346.25 -48.59 1363.37 -28.98 -74.62 1597.14 84.15 1614.26 25.29 ①+②+④ ①+②+③

N max

46.73 1346.25 -48.59 1363.37 -28.98 -74.62 1597.14 84.15 1614.26 25.29 1.35 恒+ 0.7×1.4 活

M

①+②
max

35.11 1392.56 -36.91 1411.81 -21.93 -64.71 1653.74 75.31 1672.99 16.75 ①+② 35.11 1392.56 -36.91 1411.81 -21.93 -64.71 1653.74 75.31 1672.99 16.75

N max

1.2 重力+ 1.3 水平 地震 1.4 风 -1.0 恒 1.3 地震 -1.0 重力

M

⑤+⑦
max

⑤+⑥

N max N min N min

105.61 1314.87 -107.0 1331.98 -64.54 -149.6 1478.02 158.99 1495.13 70.70 8 2 ⑤+⑦ ⑤+⑥ 105.61 1314.87 -107.0 1331.98 -64.54 -149.6 1478.02 158.99 1495.13 70.70 8 2 ①+③ ①+④ 1.39 878.06 -2.37 892.32 ⑤+⑥ -52.40 867.40 51.17 881.66 -20.40 1047.90 28.10 1062.16 ⑤+⑦ 47.28 1105.65 -39.47 1119.91
- 63 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 8-4-12 一层柱内力组合 一层柱内力组合 杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载左 风荷载右 重力荷载 地震(左) 地震(右) 1.2 恒+ 1.4×0.7 活 +1.4 风 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ M 上端 N M 边柱 下端 N 剪力 V M 上端 N M 6.5 2.6 21.00 中柱 下端 N 剪力 V

16.57 1089.74 -8.29 114.34 -5.52 -12.99 1282.23 6.62 216.37 -3.31 216.37 -3.01 -5.2 276.01

1306.83 4.33 276.01 1.73 14.22 8.48

-14.92 -26.12 18.24 -26.12 7.37 -17.18 14.22

14.92 26.12 -18.24 26.12 -7.37 17.18 -14.22 -21.00 -14.22 -8.48 19.88 1197.93 -9.95 222.53 -7.03 -15.59 1420.24 7.80 1444.84 5.20 -78.57 -131.4 96.03 -131.4 38.8 -90.62 71.54 110.76 71.54 44.75 78.57 131.4 -96.03 131.40 -38.80 90.62 -71.54 -110.76 -71.54 -44.75 ①+②+④ ①+②+③

M

max

47.26 1556.30 -38.73 385.82 -19.89 -44.74 1829.07 39.75 1858.59 18.76 ①+②+④ ①+②+③

N max

47.26 1556.30 -38.73 385.82 -19.89 -44.74 1829.07 39.75 1858.59 18.76 1.2 恒+ 1.4 活+1.4 ×0.6 风

M

①+②+④
max

①+②+③

41.68 1632.55 -29.90 462.07 -17.03 -37.30 1937.03 29.08 1966.55 14.74 ①+②+④ ①+②+③

N max

41.68 1632.55 -29.90 462.07 -17.03 -37.30 1937.03 29.08 1966.55 14.74 1.35 恒+ 0.7× 1.4 活

M

①+②
max

28.86 1683.19 -14.44 366.40 -10.40 -22.63 2001.50 11.32 2034.71 7.54 ①+② 28.86 1683.19 -14.44 366.40 -10.40 -22.63 2001.50 11.32 2034.71 7.54

N max

1.2 重力+ 1.3 水平 地震 1.4 风 -1.0 恒 1.3 地震 -1.0 重力

M

⑤+⑦
max

⑤+⑥

126.00 1608.33 -136.77 437.85 -58.87 -136.51 1797.28 153.35 1826.80 64.41 ⑤+⑦ ⑤+⑥

N max N min N min

126.00 1608.33 -136.77 437.85 -58.87 -136.51 1797.28 153.35 1826.80 64.41 ①+③ -4.32 1053.17 17.25 ⑤+⑥ -82.26 1027.11 114.89 51.71 77.77 ①+④ 11.06 1262.32 -22.90 1286.92 ⑤+⑦ 102.22 1327.23 -136.19 1351.83
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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

第九章.框架结构配筋计算
9.1 框架梁的设计
梁的纵向钢筋采用 HRB400,箍筋采用 HPB235。

9.1.1 梁的正截面配筋计算
(1)跨中最大正弯矩的配筋计算 无地震作用组合时,由于楼面板为现浇构件的框架梁,按混凝土结构中的 T 矩形截面 梁计算,混凝土受压区的翼缘计算宽度 b'f 应按《混凝土结构设计规范》中表 7.2.3 所 列情况中的最小值取用。 考虑地震作用组合的框架梁,其正截面抗震受弯承载力仍然按上述规定计算,但在 受弯承载力计算公式右边应除以相应的承载力抗震调整系数 ? RE ? 0.75 。
b ? h0 ? 250mm ? 565mm as ? 35mm b 'f ? 2230mm h'f ? 100mm

比较 M和?1 f cb'f h'f (h0 ? h'f / 2) 判断第一类 T 形截面,值得注意的是,M 需要在内力组 合后乘以 1.2,用来考虑活荷载的最不利布置的影响。

?s ?

M ; 2 f cb'f h0

(9-1) (9-2) (9-3)

? ? 1 ? 1 ? 2?s ;
As ? ? bh0

?1 fc
fy

as ——纵向非预应力受拉钢筋合力点

b'f , h'f ——T 形截面翼缘宽和高

? s ——截面抵抗矩系数

? ——相对受压区高度
As ——纵向受拉钢筋面积

? 1 ——等效矩形应力图形特征值,为简化计算 ?1 ? 1
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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

fc ——混凝土轴心抗压强度设计值
f y ——纵向受拉钢筋抗拉强度设计值
h0 ——截面有效高度

b ——腹板宽度

验算最小配筋面积:跨中 45 ft / f y %和 0.2%比较取大值; 支座 55 ft / f y %和 0.25% 比较取大值。经计算跨中取 0.2%,支座取 0.25%。 最大配筋率:2.5% 计算过程如下表:有震情况下的弯矩显然比无震情况小得多,有震情况不计算。
表 9-1-1 梁跨中正截面弯矩承载力 梁跨中正截面弯矩承载力① 截面 六层 五层 四层 三层 二层 一层 AB 跨中 BC 跨中 AB 跨中 BC 跨中 AB 跨中 BC 跨中 AB 跨中 BC 跨中 AB 跨中 BC 跨中 AB 跨中 BC 跨中 L0 6600 2400 6600 2400 6600 2400 6600 2400 6600 2400 6600 2400 b 300 250 300 250 300 250 300 250 300 250 300 250 h0 565 365 565 365 565 365 565 365 565 365 565 365 M 107.08 41.7 85.3 27.4 87.06 27.79 87.15 27.79 89.33 27.83 99.14 29.18

1.2M
128.50 50.04 102.36 32.88 104.47 33.35 104.58 33.35 107.20 33.40 118.97 35.02

M 翼缘
1348.27 299.88 1348.27 299.88 1348.27 299.88 1348.27 299.88 1348.27 299.88 1348.27 299.88

?s

?

0.015375281 0.0154953 0.039454326 0.040265 0.012247959 0.0123239 0.025924425 0.0262695 0.012500672 0.0125798 0.026293422 0.0266485 0.012513595 0.0125929 0.026293422 0.0266485 0.012826614 0.0129099 0.026331268 0.0266874 0.014235202 0.014338 0.027608566 0.0280006

表 9-1-2 梁跨中正截面弯矩承载力 梁跨中正截面弯矩承载力② 截面 六层 五层 四层 三层 二层 AB 跨中 BC 跨中 AB 跨中 BC 跨中 AB 跨中 BC 跨中 AB 跨中 BC 跨中 AB 跨中 BC 跨中

As
637 386 505 251 518 257 518 257 530 257

? min bh0
339 182.5 339 182.5 339 182.5 339 182.5 339 182.5

计算配筋 637 386 505 251 518 257 518 257 530 257

实配 3Φ 16 3Φ 14 3Φ 16 3Φ 14 3Φ 16 3Φ 14 3Φ 16 3Φ 14 3Φ 16 3Φ 14

面积 603 461 603 461 603 461 603 461 603 461

配筋率 0.00356 0.00505 0.00356 0.00505 0.00356 0.00505 0.00356 0.00505 0.00356 0.00505
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截面 一层 AB 跨中 BC 跨中

As
587 270

? min bh0
339 182.5

计算配筋 587 270

实配 3Φ 16 3Φ 14

表 9-1-2(续) 面积 配筋率 603 461 0.00356 0.00505

(2)梁端最大正弯矩配筋计算: 框架梁端弯矩的组合设计值,其下部受拉的最大正弯矩一般小于梁上部受拉的最大 负弯矩的绝对值。 把梁上部受拉的最大负弯矩的钢筋作为下部受拉最大正弯矩的受压钢 筋,按双筋梁计算时,其截面受压区高度计算结果一定小于零,即 x ? 2a s' ,可直接对受 压钢筋取矩, 无地震作用组合时
As ?
As ?

M f y (h0 ? a s' )

(9-4)

有地震作用组合时

? RE M
f y (h0 ? a s' )

(9-5)

as' ——受压钢筋合力点到截面近边距离

计算结果和梁跨中比较取大者。 计算过程:无震情况下的弯矩比有震情况小得多,这里只计算有震情况。
表 9-1-3 梁端正截面正弯矩承载力 梁端正截面正弯矩承载力 截面 AB 左 六层 AB 右 BC 左 AB 左 五层 AB 右 BC 左 AB 左 四层 AB 右 BC 左 AB 左 三层 AB 右 BC 左 AB 左 二层 AB 右 BC 左 一层 AB 左 AB 右 h0 ? ? RE 565 35 0.75
' s

M 14.67 14.43 13.98 38.44 9.28 11 71.38 33.14 24.48 87.92 50.37 34.64 111 62.73 42.09 145.14 83.02

? RE M
11.00 10.82 10.49 28.83 6.96 8.25 53.54 24.86 18.36 65.94 37.78 25.98 83.25 47.05 31.57 108.86 62.27

As
58 57 88 151 36 69 281 130 155 346 198 219 436 247 266 571 326

跨中 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603

计算 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603

实配 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 14 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 14 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 14 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 14 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 14 3Φ 16 3Φ 16

面积 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603

配筋率 0.00356 0.00356 0.00421 0.00356 0.00356 0.00421 0.00356 0.00356 0.00421 0.00356 0.00356 0.00421 0.00356 0.00356 0.00421 0.00356 0.00356
- 67 -

565 35 0.75 365 35 0.75 565 35 0.75 565 35 0.75 365 35 0.75 565 35 0.75 565 35 0.75 365 35 0.75 565 35 0.75 565 35 0.75 365 35 0.75 565 35 0.75 565 35 0.75 365 35 0.75 565 35 0.75 565 35 0.75

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BC 左

365 35 0.75

50.85

38.14

321

461

461

3Φ 14

461

0.00421

(3)梁端最大负弯矩配筋计算 框架梁支座最大负弯矩的配筋应按双筋矩形截面梁计算。在计算框架梁支座最大负 弯矩的配筋时,梁下部的纵向钢筋可作为受压钢筋。 无地震作用组合时, 框架梁支座最大负弯矩的配筋按受压钢筋已知的双筋矩性截面 梁计算;考虑地震作用组合的框架梁,其支座最大负弯矩的配筋仍按受压钢筋已知的双 筋矩性截面梁计算,但在受弯承载力计算公式右边应除以相应的承载力抗震调整系数

? RE 。在计算中,计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合下列要求:
x≤0.35h0;且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于 2.5%。另外,《混凝土结构设 计规范》规定,框架梁梁端截面的底部和顶部纵向受力钢筋截面面积的比值,除按计算 确定外,二、三级抗震等级不应小于 0.3。 基本过程: 先将梁下部的纵向钢筋作为受压钢筋,按力矩平衡方程求混凝土相对受压区高度 ?

? RE M ? f y' As' (h0 ? a s' ) ?s ? ? 1 f c bh02
(9-6)

? ? 1 ? 1 ? 2? s
计算出 ? 后,可能遇到下列情况:

(9-2)

(1) ? ? 0.25h0 (一级抗震等级)或 ? ? 0.35 h0 (二、三级抗震等级)说明受压钢 筋数量不足,按受压钢筋未知重新计算。 (2)?h0 ? 2a s' ,
As ?

? RE M
f y (h0 ? a s' )

(9-5)

(3) 2a s' ? ?h0 ? 0.25 (一级抗震等级)或 ? ? 0.35 h0 (二、三级抗震等级)
As ? ?? 1b fc ? As' fy

(9-7)
- 68 -

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f y' ——纵向普通受压钢筋的抗压强度设计值
As' ——纵向受压钢筋面积

求出受拉钢筋面积 As 后,验算

As' A' ? 0.5 (一级抗震等级)或 s ? 0.3 (二、三级抗 As As

震等级) 。如果不满足要求,说明受压钢筋数量还是不足,按受压钢筋未知重新计算。 梁端负弯矩配筋计算:这里只计算有震情况,由内力组合表可以比较出无震情况比 有震情况下的弯矩小得多。
表 9-1-4 梁端正截面负弯矩 梁端正截面负弯矩 截面 AB 左 六层 AB 右 BC 左 AB 左 五层 AB 右 BC 左 AB 左 四层 AB 右 BC 左 AB 左 三层 AB 右 BC 左 AB 左 二层 AB 右 BC 左 AB 左 一层 AB 右 BC 左 h0 565 565 365 565 565 365 565 565 365 565 565 365 565 565 365 565 565 365

? s'
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35

? RE
0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75

M 48.95 61.76 43.46 101.51 91.4 48.23 131.07 113.84 62.6 147.61 131.06 72.77 170.42 143.32 80.26 196.12 156.78 90.27

? RE M
36.71 46.32 32.60 76.13 68.55 36.17 98.30 85.38 46.95 110.71 98.30 54.58 127.82 107.49 60.20 147.09 117.59 67.7

As'
603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603 461 603 603 461

?s
-0.0686 -0.0602 -0.0466

?
— — —

-0.0341 -0.0335 -0.0407 -0.0399 -0.0390 — -0.0147 -0.0146 -0.0260 -0.0257 -0.0164 -0.0163 -0.0038 -0.0038 -0.0147 -0.0146 -0.0004 -0.0004 0.0112 0.0114 0.0281 0.0022 0.0272 0.0112 0.0115 0.0285 0.0022 0.0275 -0.0066 -0.0066

- 69 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 9-1-5 梁端正截面负弯矩 梁端正截面负弯矩 截面 AB 左 六层 AB 右 BC 左 AB 左 五层 AB 右 BC 左 AB 左 四层 AB 右 BC 左 AB 左 三层 AB 右 BC 左 AB 左 二层 AB 右 BC 左 AB 左 一层 AB 右 BC 左

? h0
— — — ######## ######## — -8.2326 ######## -5.9421 -2.1470 -8.2362 -0.1450 6.3542 -3.7317 4.1839 16.0903 1.2577 10.0498

As
192 243 274 399 359 304 515 447 395 580 515 459 603 563 507 603 616 570

配筋 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 16 3Φ 18 3Φ 18 3Φ 18 3Φ 18 3Φ 18 3Φ 18 3Φ 20 3Φ 20 3Φ 20 3Φ 20 3Φ 20 3Φ 20

实面积 A ? A' s s 603 1206 603 603 603 603 603 763 763 763 763 763 763 942 942 942 942 942 942 1206 1064 1206 1206 1064 1366 1366 1224 1366 1366 1224 1545 1545 1403 1545 1545 1403

配筋率 0.67% 0.67% 0.89% 0.67% 0.67% 0.89% 0.76% 0.76% 1.02% 0.76% 0.76% 1.02% 0.86% 0.86% 1.17% 0.86% 0.86% 1.17%

As' / As
1.00 1.00 0.76 1.00 1.00 0.76 0.79 0.79 0.60 0.79 0.79 0.60 0.64 0.64 0.49 0.64 0.64 0.49

9.1.2 梁的斜截面配筋计算
(1)梁剪力设计值和柱的弯矩设计值的调整 抗震设计时,根据强剪弱弯原则和强柱弱梁原则对梁剪力设计值和柱的弯矩设计值 进行调整,框架梁端部截面组合的剪力设计值,一、二、三级抗震等级应按下列公式计 算:
l Vb ? ? vb ( M b ? M br ) / l n ? VGb

(9-8) 抗震等级为一、 三级框架的柱 二、 式中
Vb ——框架梁端部截面组合的剪力设计值;
- 70 -

?M

c

? ?c ? M b

(9-9)

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

? vb ——梁剪力增大系数;一级抗震等级取1.3, 二级抗震等级取1.2, 三级抗震等
级取1.1。
M bl 、 M br ——考虑地震作用组合的框架梁左、右端弯矩设计值;

V Gb ——考虑地震作用组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值,可按简支梁计

算确定;
l n ——梁的净跨;

?M

c

——考虑地震作用组合的节点上、下柱端的弯矩设计值之和(顺时针或反时

针方向) ;可按弹性分析所得的上、下柱端截面弯矩比分配。

?M

b

——同一节点左、右梁端,按顺时针和逆时针方向计算的两端考虑地震作用 组合的弯矩设计值之和的较大值;一级框架节点左、右梁端均为负 弯矩时,绝对值较小的弯矩应取零;

? c ——柱端弯矩增大系数,一级抗震等级取1.4,二级取1.2,三级取1.1。
l 公式中, M b 与 M br 之和,应分别按顺时针方向和逆时针方向进行计算,并取其较大值。

表 9-1-6 梁剪力设计值和柱的弯矩设计值的调整 截面 AB 梁左 M 重力荷载 地震作用 顺时针组 逆时针组 -15.58 23.27 -23.27 11.56 -48.95 73.31 81.67 94.68 48.95
b

六层 AB 梁右 M -34.63 -15.54 15.54 -61.76 -21.35 BC 梁左 M -26.11 9.33 -9.33 -19.20 -43.46 24.26 81.67 94.68 42.56 46.81 13.29 26.63 73.92 95.93 101.51 111.66 AB 梁左 M -28.67 51.62 -51.62 32.70 -101.51 124.10

五层 AB 梁右 M -37.33 -35.85 35.85 -91.40 1.81 BC 梁左 M -16.92 21.48 -21.48 7.62 -48.23 55.85 73.92 95.93 99.02 108.92 11.40 42.12

max ? M
VGb
Vb

?M ?M

53.84
c

- 71 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 9-1-7 梁剪力设计值和柱的弯矩设计值的调整 截面 AB 梁左 M 重力荷载 地震作用 顺时针组 逆时针组 -27.13 75.58 -75.58 65.70 -130.81 179.54 73.92 105.77 130.81
b

四层 AB 梁右 M -36.68 -53.71 53.71 -113.84 25.81 BC 梁左 M -17.33 32.16 -32.16 21.01 -62.60 83.62 73.92 105.77 134.85 148.34 11.40 57.39 73.92 111.81 147.61 162.37 AB 梁左 M -27.13 88.5 -88.5 82.49 -147.61 213.56

三层 AB 梁右 M -36.68 -66.96 66.96 -131.06 43.03 BC 梁左 M -17.33 39.98 -39.98 31.18 -72.77 103.95 73.92 111.81 162.24 178.47 11.40 68.57

max ? M
VGb
Vb

?M ?M

143.89
c

表 9-1-8 梁剪力设计值和柱的弯矩设计值的调整 截面 AB 梁左 M 重力荷载 地震作用 顺时针组 逆时针组 -27.01 106.16 -106.16 105.60 -170.42 248.91 73.92 118.08 170.42
b
c

二层 AB 梁右 M -36.63 -76.43 76.43 -143.32 55.40 BC 梁左 M -17.35 45.72 -45.72 38.62 -80.26 118.87 73.92 118.08 181.93 200.12 11.40 76.78 73.92 126.66 196.12 215.73 AB 梁左 M -23.17 129.47 -129.47 140.51 -196.12 297.29

一层 AB 梁右 M -33.53 -89.65 89.65 -156.78 76.31 BC 梁左 M -17.92 52.9 -52.9 47.27 -90.27 137.54 73.92 126.66 204.05 224.45 11.40 87.05

max ? M
VGb
Vb

?M ?M

187.46

(2)计算公式: 不考虑地震作用组合的框架梁,其斜截面受剪承载力应符合下列规定:
Vb ? 0.7 f t bh0 ? 1.25 f yv Asv h0 s

(9-10) 考虑地震作用组合的框架梁,其斜截面受剪承载力应符合下列规定:
- 72 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

Vb ?

1

? RE

[ 0.42 f t bh0 ? 1.25 f yv

Asv h0 ] s

(9-11)

公式中:

Vb ——构件斜截面上的最大剪力设计值;
f t ——混凝土抗拉强度设计值;
f yv ——箍筋抗拉强度设计值;

Asv ——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积: Asv ? nAsv1 此处,n 为在同一

截面内箍筋的肢数, Asv1 为单肢箍筋的截面面积;

s ——沿构件长度方向的箍筋间距;

? ——计算截面的剪跨比,可取λ =a/h0,a 为集中荷载作用点至支座或节点边缘的
距离;当λ <1.5 时,取λ =1.5,当λ >3 时,取λ =3;集中荷载作用点至 支座之间的箍筋,应均匀配置。

? RE ——斜截面受剪计算,取 0.85
表 9-1-9 梁斜截面计算 六层 截面 左端 V 88.12 81.67 94.68 80.48 504.26 90.41 — 150 250 四层 AB 跨 右端 98.77 81.67 94.68 80.48 504.26 90.41 — 150 BC 跨 左(右) 14.33 13.29 26.63 22.64 271.47 48.67 — 100 200 左端 90.11 73.92 95.93 81.54 504.26 90.41 — 150 250 三层 AB 跨 右端 95.01 73.92 95.93 101.30 504.26 90.41 — 150 五层 BC 跨 左(右) 39.32 11.40 42.12 35.80 271.47 48.67 — 100 200

VGb
Vb

? REVb
① ② ③ s 加密 s 非加密 截面

- 73 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 9-1-9(续) AB 跨 左端 V 98.75 73.92 105.77 89.90 504.26 90.41 — 150 250 二层 截面 左端 V 109.79 73.92 118.08 100.37 504.26 90.41 1498.51 150 250 AB 跨 右端 114.5 73.92 118.08 100.37 504.26 90.41 1498.51 150 BC 跨 左(右) 70.85 11.40 76.78 65.26 271.47 48.67 421.81 100 200 左端 117.09 73.92 126.66 107.66 504.26 90.41 864.96 150 250 AB 跨 右端 122.3 73.92 126.66 107.66 504.26 90.41 864.96 150 右端 103.44 73.92 105.77 89.90 504.26 90.41 — 150 BC 跨 左(右) 53.21 11.40 57.39 48.78 271.47 48.67 — 100 200 左端 104.21 73.92 111.81 95.04 504.26 90.41 3224.46 150 250 一层 BC 跨 左(右) 81.18 11.40 87.05 73.99 271.47 48.67 276.38 100 200 AB 跨 右端 108.9 73.92 111.81 95.04 504.26 90.41 3224.46 150 BC 跨 左(右) 63.37 11.40 68.57 58.28 271.47 48.67 728.07 100 200

VGb
Vb

? REVb
① ② ③ s 加密 s 非加密

VGb
Vb

? REVb
① ② ③ s 加密 s 非加密

注:①代表 0.2? c f c bh0 ;②代表 0.42 ft bh0 ;③代表

1.25 f yv h0 Asv1n Vb? RE ? 0.42 f t bh0



①用来验算截面;②用来计算是否按计算配箍;③用来计算箍筋 无震情况下的剪力组合值和有震情况下调整后的剪力设计值几乎相等无需再计算。

(2) 梁斜截面配筋构造 箍筋间距:加密区长度为 max(1.5h,500) ? 900mm ;
150 加密区箍筋间距 min(纵筋8倍,梁高1/ 4, mm) ;

非加密区箍筋间距 ? 加密区的 2 倍,且不大于 250mm。 全梁配筋率: ? sv ? 0.26 ft / f yv ? 0.00124

- 74 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

9.2 框架柱的设计
柱的纵向钢筋采用 HRB400,箍筋采用 HPB235。

9.2.1 柱的正截面配筋计算
(1)框架柱内力调整(强柱弱梁) 抗震等级为一、二、三级框架的柱 式中

?M

c

? ?c ? M b

(9-9)

?M ?M
b

c

——考虑地震作用组合的节点上、下柱端的弯矩设计值之和(顺时针 或反时针方向) ;可按弹性分析所得的上、下柱端截面弯矩比分配。

——同一节点左、右梁端,按顺时针和逆时针方向计算的两端考虑地震 作用组合的弯矩设计值之和的较大值;一级框架节点左、右梁端均 为负弯矩时,绝对值较小的弯矩应取零;

? c ——柱端弯矩增大系数,一级抗震等级取1.4,二级取1.2,三级取1.1。
为了推迟框架结构底层柱固定端截面屈服,一、二、三级框架结构的底层柱固定端 截面组合的弯矩计算值,应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。节点上、下柱端的轴 向力设计值,应取地震作用组合下各自的轴向力设计值。柱端截面的轴力、弯矩设计值 确定后,按压弯构件验算承载力。有地震作用组合和无地震作用组合的验算公式相同, 仅需考虑承载力抗震调整。 柱的弯矩计算表:

表9-2-1 框架边柱内力调整 节点 7 6 5 4 3 2 1

?M

上柱
c

下柱

?

上 c

M

上 c

?

下 c

M c下
53.84 65.21 82.74 88.65 97.10 116.71 —
- 75 -

53.84 111.66 143.89 162.37 187.46 215.73 —

— 0.416 0.425 0.454 0.482 0.459 —

— 46.45 61.15 73.72 90.36 99.02 157.29

1.000 0.584 0.575 0.546 0.518 0.541 —

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表9-2-2 框架中柱内力调整

节点

?M

上柱
c

下柱

? c上
— 0.444 0.449 0.467 0.417 0.538 —

M c上
— 48.36 66.60 83.35 83.45 120.75 176.35

? c下
1.000 0.556 0.551 0.533 0.583 0.462 —

M c下
46.81 60.56 81.74 95.12 116.67 103.7 —

14 13 12 11 10 9 8

46.81 108.92 148.34 178.47 200.12 224.45 —

(2)柱的正截面配筋计算过程: 对称配筋,纵筋采用HRB400级钢筋,箍筋采用HPB235级钢筋,混凝土保护层厚度 30mm, as ? 40mm , ?b ? 0.518 。 计算按照 x 取值确定:
x? N fcb

(9-12) (9-13)

当 2as' ? x ? ?b h0 时,As ? As' ? 当 x ? 2as' 时, As ? As' ?

Ne ? ?1 f cbx(h0 ? 0.5 x) ; f y' (h0 ? as' )

Ne' ; f y (h0 ? as' )

(9-14)

当 x ? ?b h0 时,按小偏压计算:

??

N ? ?1 f c bh0?b ? ?b Ne ? 0.43?1 f cbh02 ? ?1bh0 f c ( ?1 ? ?b )(h0 ? ? s' )

(9-15)
As ? As' ? Ne ? ?1 f cbh02? (1 ? 0.5? ) f y (h0 ? as' )

(9-16)

考虑地震作用时,在公式中的轴力乘以 ? RE
l0 ——计算长度,取值:底层1.0H,标准层1.25H。 ea ——附加偏心矩,500/30和20中取较大值。 e0 ——轴向力对截面中心的偏心矩, e0 ? M / N 。
- 76 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

ei ——初始偏心矩, ei ? e0 ? ea 。

? ——考虑二阶效应影响的轴向力偏心矩增大系数, ? ? 1 ?

l ( 0 )2 ? ? ; ei h 1 2 1400 h0 1

? 1 ——偏心受压构件的截面曲率修正系数, ? 1 ?

0.5 f c A ,当 ? 1 ? 1.0 时, ? 1 ? 1.0 ; N

l l ? 2 ——构件长细比对截面曲率影响系数, 2 ? 1.15 ? 0.01 0 , 0 ? 15 时, 2 ? 1.0 。 ? 当 ? h h
h e ——轴向力作用点至受拉钢筋合力点的距离 e ? ? ei ? ? as ; 2
h e' ——轴向力作用点至受压钢筋合力点的距离 e' ? ? ei ? ? as' ; 2

?b ——界限相对受压区高度额 ?

表9-2-3 有震时的弯矩最大 弯矩最大 层 柱 边柱 6 中柱 边柱 5 中柱 边柱 4 中柱 边柱 3 中柱 边柱 2 中柱 内力 M 53.84 46.45 46.81 48.36 65.21 61.15 60.56 66.6 82.74 73.72 81.74 83.35 88.65 90.36 95.12 83.45 97.1 99.02 116.67 120.75 N 208.53 225.69 234.41 251.57 474.54 491.65 538.55 555.66 749.15 766.26 847.93 865.05 1029.2 1046.3 1162 1179.1 1314.8 1331.9 1478 1495.1

l0 ea e0

ei

?

e

x

?

As ? As'
169 101 95 89 28 -8 -30 6 91 30 97 112 67 75 140 61 284 317 633 688

实际配筋 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017
- 77 -

4.1 20 207 227 1.11925 414 44 4.1 20 165 185 1.14631 372 47 4.1 20 160 180 1.15029 367 49 4.1 20 154 174 1.15546 361 53 4.1 20 110 130 1.20792 317 100 4.1 20 100 120 1.22607 307 103 4.1 20 90 110 1.24569 297 113 4.1 20 96 116 1.23313 303 117 4.1 20 88 108 1.24933 295 157 4.1 20 77 97 1.27861 284 161 4.1 20 77 97 1.27817 284 178 4.1 20 77 97 1.27828 284 182 4.1 20 69 4.1 20 69 4.1 20 65 4.1 20 57 4.1 20 59 4.1 20 59 4.1 20 63 4.1 20 65 89 1.30387 276 180 0.495 89 1.30325 276 183 0.506 85 1.31603 273 203 0.565 77 1.3526 264 206 0.575 79 1.34162 266 230 0.620 79 1.33993 266 233 0.624 83 1.32491 270 258 0.654 85 1.3193 272 261 0.656

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表 9-2-3(续) 层 柱 M 边柱 1 中柱 116.71 157.29 103.7 176.35 内力 M 1608.33 4.5 20 58 1628.22 4.5 20 77 1797.28 4.5 20 46 1826.8 4.5 20 77 78 1.3752 292 250 0.608 97 1.30104 312 253 0.603 66 1.44266 280 279 0.660 97 1.30121 312 284 0.642

l0 ea e0

ei

?

e

x

?

As ? As'
94 388 194 732

实际配筋 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017 4Φ 18 1017

表9-2-4 无震时的轴力最大 轴力最大 层 柱 边柱 6 中柱 边柱 5 中柱 边柱 4 中柱 边柱 3 中柱 边柱 2 中柱 边柱 1 中柱 内力 M 49.2 38.8 36.1 29.2 34.4 35.4 27 27.4 35.4 35.4 27.3 27.3 35.4 35.5 27.3 27.4 35.1 36.9 64.7 75.3 28.8 14.4 22.6 11.3 N 228 247 264 283 519 538 611 630 811 830 959 978

l0

ea

e0

ei

?

e

x
48 52 55 59

?

As ? As'
118 27 -8 -75 -482 -491 -600 -609 -622 -625

实际配筋 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017 1017

4.1 20 173 193 1.14025 380 4.1 20 126 146 1.18546 333 4.1 20 109 129 1.20879 316 4.1 20 83 103 1.26346 290 4.1 20 4.1 20 4.1 20 4.1 20 4.1 20 4.1 20 4.1 20 4.1 20 53 53 35 35 35 34 23 22 26 25 17 17 20 21 31 36 14 7 9 4

73 1.36996 260 109 73 1.37192 260 113 55 1.48808 242 128 55 1.49305 242 132 55 1.49192 242 170 54 1.49918 241 174 43 1.6316 230 168 0.396 0.423 0.544 0.558 0.655 0.662 0.678 0.682 0.717 0.713 0.665 0.677 0.740 0.752 42 1.63821 229 171 46 1.59088 233 192 45 1.59593 232 196 37 1.73568 224 228 37 1.73929 224 232 40 41 1.6725 227 243 1.6602 228 247

-132 -199 -325 -327 -299 -279 -139 -101 463 577 -473 -573 -128 -164

1101 4.1 20 1121 4.1 20 1306 4.1 20 1325 4.1 20 1392 4.1 20 1411 4.1 20 1654 4.1 20 1673 4.1 20 1683 4.5 20 1693 4.5 20 2002 4.5 20 2035 4.5 20

51 1.52669 238 289 56 1.48237 243 292 34 1.86927 248 262 27 2.09257 241 263 29 2.00877 243 311 24 2.19816 239 316

- 78 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

(3)正截面构造要求: 轴压比限值:
N 2929.3 ?1000 ? ? 0.819 ? 0.9 ; f c A 14.3 ? 500 ? 500

最小配筋率:全截面0.6%, ?min A ? 1500mm ;单面0.2%, ?min A ? 500mm 。

9.2.2 柱的斜截面配筋计算
(1)柱的斜截面剪力设计值 不考虑地震作用时框架柱剪力的组合及考虑地震作用时框架柱剪力的组合方法与 框架柱弯矩的组合方法相同。 考虑地震作用时框架柱及框支柱剪力设计值,应根据强剪弱弯要求,采用剪力增大 系数方法确定。即
Vc ? ?Vc ( M cb ? M ct ) / H n

式中

V c ——考虑地震作用组合的框架柱、框支柱的剪力设计值; H n ——柱的净高;
M cb 、 M ct ——分别为柱的上、下端顺时针或反时针方向截面的弯矩设计值(应取

调整增大后的设计值,包括角柱的增大系数),且取顺时针方向之和及反时针方向之和 两者的较大值;

?Vc ——柱剪力增大系数,一、二、三级抗震等级分别取1.4、1.2和1.1。
表9-2-5 框架边柱的斜截面剪力设计值 层 边柱

Hn
6 5 4 3 2 1 2.7 2.7 2.7 2.7 2.7 3.4

M ct
53.85 65.21 82.74 88.65 97.1 116.71

M cb
46.45 61.15 73.72 90.36 99.02 157.295

?Vc
1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1

Vc
40.86 51.48 63.74 72.93 79.90 88.65

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沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表9-2-6框架中柱的斜截面剪力设计值 层 中柱

Hn
6 5 4 3 2 1 3 3 3 3 3 3.4

M

t c

M cb
48.36 66.6 83.35 83.45 120.75 176.35

?Vc
1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1

Vc
34.90 46.63 60.53 65.48 87.05 90.60

46.81 60.56 81.74 95.12 116.67 103.7

(2)斜截面承载力计算公式: 轴压力不超过一定值时,轴力有利于框架柱的受剪承载力。框架柱的受剪承载力按 下列公式计算: 无地震作用组合
Vc ?

A 1.75 f t bh0 ? f yv sv h0 ? 0.07 N ? ?1 s
1

(9-17)

有地震作用组合 (9-18) 式中

Vc ?

? RE

[

A 1.05 f t bh0 ? f yv sv h0 ? 0.056 N ] ? ?1 s

N ——与剪力设计值相应的轴向压力设计值,当 N ? 0.3 f c A 时,取 N ? 0.3 f c A ;

? ——框架柱和框支柱的计算剪跨比,取 ? ? M /(Vh0 ) ;此处, M 宜取柱上、下
端考虑地震作用组合的弯矩设计值的较大值, V 取与 M 对应的剪力设计 值,h0 为柱截面有效高度;当框架结构中的框架柱的反弯点在柱层高范围 内时,可取 ? ? H n /(2h0 ) ,此处, H n 为柱净高;当λ <1.0时,取λ =1.0; 当λ >3.0时,取λ =3.0;

? RE ——承载力抗震调整系数,取0.85。
(3)柱的斜截面承载力计算表格:

- 80 -

沈阳建筑大学毕业设计(论文)

表9-2-7有地震作用情况下的斜截面计算 六层 截面 上端 N Vmax 208.53 40.86 342.72 -0.23 边柱 下端 225.69 40.86 342.72 -0.36 上端 234.41 34.90 342.72 -0.29 中柱 下端 251.57 34.90 342.72 -0.30 上端 474.54 51.48 342.72 -0.29 边柱 下端 491.65 51.48 342.72 -0.42 上端 538.55 46.63 342.72 -0.36 五层 中柱 下端 555.66 46.63 342.72 -0.37

0.2? c f c bh0 nAsv1 / s

表9-2-8 有地震作用情况下的斜截面计算 四层 截面 上端 N Vmax 749.15 63.74 边柱 下端 766.26 63.74 342.72 -0.46 上端 847.93 60.53 342.72 -0.41 中柱 下端 865.05 60.53 342.72 -0.42 上端 1029.20 72.93 342.72 -0.40 边柱 下端 1046.3 72.93 342.72 -0.54 上端 1162 65.48 342.72 -0.53 三层 中柱 下端 1179.1 65.48 342.72 -0.54

0.2? c f c bh0 342.72 nAsv1 / s
-0.33

表9-2-9 有地震作用情况下的斜截面计算 二层 截面 上端 N Vmax 1314.8 79.90 边柱 下端 1331.9 79.90 342.72 -0.63 上端 1478 87.05 342.72 -0.53 中柱 下端 1495.1 87.05 342.72 -0.53 上端 1608.33 88.65 224.91 -0.62 边柱 下端 1628.22 88.65 439.11 -0.63 上端 1797.28 90.60 439.11 -0.69 一层 中柱 下端 1826.8 90.60 439.11 -0.71

0.2? c f c bh0 342.72 nAsv1 / s
-0.50

无震情况下的剪力比有震情况小得多,不予计算。 经计算知,柱斜截面按照构造配筋。

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(3) 构造配筋:
1 加密区范围: max(h, H n ,500mm) 6

从 2 节点向上取 500mm,2 节点下端取

Hn ? 600mm 6

基础顶面向上一层柱净高 1/3 的范围内。 加密区箍筋间距和直径: 间距: min(150mm, 纵向钢筋直径的8倍) 140mm 柱根处 100mm。 ? 直径:HPB235 直径 8mm 非加密区内钢筋的间距: 间距: 200mm 验算体积配筋率: ?v ? ?v f c / f yv

第十章.现浇板配筋计算
10.1 荷载计算
屋面: P=1.2×4.98+1.4×0.5=6.68 KN/m2 P=1.35×4.98+0.7×1.4×0.5=7.213KN/m2 楼面: P=1.2×3.6+1.4×2.0=7.12 KN/m2 P=1.35×3.6+0.7×1.4×2.0=6.82 KN/m2 偏于安全,简化计算统一取 P=7.12 KN/m2

10.2 配筋计算
A 板(四边固定板) l x ? l y ? 3.9m ? 6.6m
n? ly lx ? 1.69

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??

Asy Asx

?

1 ? 0.35 n2

' '' ' '' Asx Asx Asy Asy ?? ? ? ? ? 2 .0 Asx Asx Asy Asy

采用分离式配筋,取内力臂系数? 0 ? 0.9
M x ? Asx l y f y ? 0 h0 x ? Asx ? 6.6 ? 210 ? 0.9 ? (100 ? 20) ? 99792 Asx ( N ? m)
M y ? ?Asx l x f y ? 0 h0 y ? 0.35 ? Asx ? 3.9 ? 210 ? 0.9 ? (100 ? 30) ? 18058 .95 Asx ( N ? m)
' ' ' M x' ? M x ? ?Asx l y f y ? 0 h0 x ? 2 Asx ? 6.6 ? 210 ? 0.9 ? 80 ? 199584 Asx ( N ? m)

' ' ' M y' ? M y ? ?? Asx l x f y ? 0 h0 y ? 0.35 ? 2 Asx ? 3.9 ? 210 ? 0.9 ? 80 ? 41277 .6 Asx ( N ? m)

由内弯矩平衡得:
' ' ' ' 2M x ? 2M y ? M x ? M x' ? M y ? M y' ? 2 plx ?3l y ? l x ? 12 ?6

2 ? ?99792 ? 18058 .95 ? 199584 ? 41277 .6? ? Asx ? 10
Asx ? 199 mm 2 (

7.12 ? 3.9 2 ? ? ?3 ? 6.6 ? 3.9? 12

? 8 @ 200 )

Asy ? ?Asx ? 0.35 ? 199 ? 70 mm 2 (

? 8 @ 200 )

' '' Asx ? Asx ? 2 Asx ? 398 mm 2 (实配Φ 10@200)

' '' Asy ? Asy ? 2 Asy ? 140 mm 2 (实配Φ 10@200)

B 板(四边固定板) l x ? l y ? 2.4m ? 3.9m
n? ly lx ? 1.63

??

Asy Asx

?

1 ? 0.38 n2

??

' '' ' '' Asx Asx Asy Asy ? ? ? ? 2 .0 Asx Asx Asy Asy

采用分离式配筋,取内力臂系数? 0 ? 0.9
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M x ? Asx l y f y ? 0 h0 x ? Asx ? 3.9 ? 210 ? 0.9 ? 80 ? 58968 Asx ( N ? m)
M y ? ?Asx l x f y ? 0 h0 y ? 0.38 ? Asx ? 2.4 ? 210 ? 0.9 ? 70 ? 12065 .76 Asx ( N ? m)
' ' ' M x' ? M x ? ?Asx l y f y ? 0 h0 x ? 2 Asx ? 3.9 ? 210 ? 0.9 ? 80 ? 117936 Asx ( N ? m) ' ' ' M y' ? M y ? ?? Asx l x f y ? 0 h0 y ? 0.38 ? 2 Asx ? 2.4 ? 210 ? 0.9 ? 80 ? 27578 .88 Asx ( N ? m)

由内弯矩平衡得:
' ' ' ' 2M x ? 2M y ? M x ? M x' ? M y ? M y' ? 2 plx ?3l y ? l x ? 12

2 ? ?58968 ? 12065 .76 ? 117936 ? 27578 .88 ? ? Asx ? 10 ?6 ?
Asx ? 73.92 mm 2 (

7.12 ? 2.4 2 ? ?3 ? 3.9 ? 2.4? 12

? 8 @ 200 )

Asy ? ?Asx ? 0.38 ? 73.92 ? 28.09 mm 2 (

? 8 @ 200 )

' '' Asx ? Asx ? 2 Asx ? 147 .84 mm 2 (实配Φ 8@200)

' '' Asy ? Asy ? 2 Asy ? 56.18mm 2 (实配Φ 8@200)

第十一章.基础设计
采用钢筋混凝土基础, 边柱采用正方形独立基础, 中柱采用长方形联合式独立基础。 混凝土 C30,fc=14.3 N/mm2, ft=1.43 N/mm2, fy=300 N/mm2. HRB335 钢筋, 埋深

2m,fak=200Kpa,基底土为中砂, ? d =4.4, ? b =3.0, ? 0 =20 KN/㎡.
f a = f ak ? ?b? ?b ? 3? ? ? d ? m ?d ? 0.5? =200+4.4×20×(2.0-0.5)=332 KN/㎡

取一组内力: M=29.9 KN 初估基础尺寸:

N=1662.07 KN

V=17.03 KN

A’=1.2F/(fa-20d)=1.2×1662.07/(332-20×2.0)=6.25 ㎡ A=2.52=6.25 ㎡ b=2.5m

f t ——混凝土轴心抗拉强度设计值 f c ——混凝土轴心抗压强度设计值

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f ak ——地基承载力特征值

f a ——修正后的地基承载力特征值

? b ——基础宽度的承载力修正系数

? d ——基础埋深的承载力修正系数

? 0 ——土的重力密度,简称重度
A' , A ——初估基础底面面积,实际基础底面面积
b ——基础底面宽度

W ——基础底面的抗弯截面抵抗矩或抗弯截面模量

按规范规定,对不大于 8 层的 200〈fak〈300 的建筑可不作地基变形验算。 基础自重设计值(取基础与土平均荷载) ,分项系数 1.2。 G= ? 0 lbh =20×2.52×2.0=250 KN

基础梁:取 250×400 ㎜ 2 G1==0.25×0.40×3.9×25=9.75 KN G2=0.25×0.40×25×6.6/2=8.25 KN G’= G+G1+G2 =250+9.75+8.25=268 KN (1)、地基承载力验算 M0=M+V1h=29.9+17.03×0.8=43.52 KNm N0=N+G’=1662.07+268=1930 KN 基础底边应力验算 Pmax=N0/A ? M0/W=1930/6.25+43.52/(1/6×2.5×2.5?) Pmax=326 KN 〈 1.2fa=441.72 KN Pmin=292 KN (Pmax+Pmin)/2=309〈 fa=367.2 KN/㎡ (2) 、基础抗冲切验算: 柱根处:h1=800-40=760 mm Fl= PnmaxAl=326×1.09=355.34 KN

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a m ? (at ? ab ) / 2 =(2150+550)/2=1350mm

0.7 ? hp f t am h0 =0.7×1.0×1.43×1350×760=1027.03 KN 〉 Fl=368.56 KN (3)、基础底面配筋计算 得出相应弯矩: PJi=Pmax+(Pmax-Pmin) (l+ac)/2l 326+(326-292) ×(2.5+0.55)/(2×2.5)=346.7 KN MI 的 PJ= (Pmax+ PJi)/2=(326+346.7)/2=336.4 KN MII 的 PJ= (Pmax+ Pmin)/2=(326+292)/2=309KN MI=(2.5-0.55)2(2×2.5+0.55)×336.4/24=295.8 KNm AsI =295.8×106/(0.9×760×300)=1442 mm2 选ф 12@150 MII= (2.5-0.55)2(2×2.5+0.55)×309/24 =271.7 KNm ASii=271.7×106/(0.9×760×300)=1324mm2 选ф 12@150

基础梁设计 截面确定及材料选择 截面:b×h=370×600 箍筋:HPB 235 荷载汇集 上部墙体 梁自重 1.2×5/8×0.37×4.2×19=22.14KN/m 1.2×25×0.37×0.6=6.66KN/m ∑=28.8KN/m 配筋计算 M 边=1/12ql2=1/12×28.8×6.62=104.54KNm M 中=1/24ql2=1/24×28.8×6.62=52.27KNm V=1/2ql=1/2×28.8×6.6=95.04KN 正截面 混凝土:C25 fc=11.9N/mm2 纵向钢筋:HRB 335 fy=300N/mm2

fy=210N/mm2

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?s ?

M 104 .54 ? 1000000 ? ? 0.074 2 ?1 f c bh0 11.9 ? 370 ? 565 ? 565
1 ? 1 ? 2? s 1 ? 1 ? 2 ? 0.074 ? ? 0.961 2 2

?s ?

A's ?

M f y ? s h0

?

104 .54 ? 1000000 ? 642 mm 2 300 ? 0.961 ? 565

?s ?

M 52.27 ? 1000000 ? ? 0.04 2 ?1 f c bh0 11.9 ? 370 ? 565 ? 565
1 ? 1 ? 2? s 1 ? 1 ? 2 ? 0.04 ? ? 0.98 2 2
M f y ? s h0 ? 52.27 ? 1000000 ? 315 mm 2 300 ? 0.98 ? 565

?s ?
As ?

1、 选 3 16(603mm2) 斜截面
0.25 ? c f c bh0 ? 0.25 ? 11.9 ? 370 ? 565 ? 622 KN ? V ? 95.04 KN

截面符合要求
0.7 f t bh0 ? 0.7 ? 1.27 ? 370 ? 565 ? 186 KN ? V ? 95.04 KN

2、 故只需按构造配箍

选φ 8@200

弟十二章.楼梯设计
楼梯使用活载为 2.5 KN/m,层高 3.3m,楼梯间墙 240mm,中距 3900mm,踏步面层 为 150mm 水磨石, 20mm 石灰砂浆梯段板底抹灰,混凝土采用 C30,梁中受力钢筋为二 级,其余为一级。 计算简图: (见第 62 页)

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图 12-1 计算简图

12.1 梯段板
(cosθ =0.91) (1).板厚:t=(1/25—1/30)l (2).荷载: 恒载:(取 1m 台阶板带计算) 梯段板自重:1.0×(0.075+0.12)×25=4.88 KN/m 水磨石:0.015×1.0×28=0.42 KN/m 抹 栏 灰:1.0×17×0.02=0.34 KN/m 杆:1.0×0.1=0.10 KN/m 即: t=(110—132)mm 取 t=120mm

g=(4.88+0.34)×0.91+0.42+0.1=5.27 KN/m 活载: q=2.0×1.0=2.0 KN/m P=1.2g+1.4q=1.2×5.27+1.4×2.0=9.12 KN/m

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(3).截面设计: 梯段板计算水平跨度:l0=(1.05—1.1) ln 跨中最大弯矩:M= 即:l0=3 m

1 2 1 Pl0 ? ? 9.12 ? 32 ? 8.21KN/m 10 10

h0=h-c=120-20=100 mm α
s=

M 8.21 ? 10 6 ? =0.057 2 2 bh0 f c 14 .3 ? 1000 ? 100

ξ = 1 ? 1 ? 2α s ? 1 ? 1 ? 2 ? 0.057 ? 0.059 A s ? ξ bh0
fc =403 mm 2 fy

每米沿斜面配置钢筋按照最小配筋率计算: ρ
min

=0。2%或者 45×1.43/210=0.31%较大者,取 0.31%,
min

则 A s min =ρ

bh0 =403 mm 2

选用Φ 12@130

12.2 平台梁设计
选用尺寸:h×b=200×400 (1)恒载: 平台板传来的荷载 梯段板传来的荷载 平台梁自重 7.52×1.95=14.67KN/m 9.12×1.75=15.96KN/m 1.2×0.2×0.4×25=2.4KN/m =33.03KN/m (2)内力计算
1 M= Pl02 =62.8 KNm 8 Pl 62.8 ? 3.9 V= 0 ? ? 122 .5 KN 2 2

(3)截面承载力:

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α

s

=

M =0.16 bh02 f c

ξ = 1 ? 1 ? 2α s ? 0.18 A s ? ξ bh0 ρ
fc =895mm 2 fy

min

=0.2%或者 45×1.43/300=0.21%较大者,取 0.21%,
min

A s min =ρ

bh0 = 0.21%×300×465=292.95mm 2

配筋:3Φ 20

(As=942mm2)

抗剪:选用双肢Φ 8@ 200
0.7 f t bh0 ? 1.25 f yv nAsv h0 =200.96 KN>V=193.63KN S

12.3 平台板计算(按简支算)
取 h=120mm, (取一米板宽计算) 则恒载为:3.93 KN/m 活载为:2.0 KN/m P=1.2×3.93+1.4×2.0=7.52 KN/m 计算简图如下:

图 12-2 计算简图

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则 M= α =

1 2 Pl0 =3.32 KNm 10

s

M =0.036 ? 1bh02 f c

ξ = 1 ? 1 ? 2α s ? 0.037 A s ? ξ bh0
fc =200mm 2 > A s min =0.21%×1000×100=210 mm 2 fy

实配 Φ 8@200

第十三章
13.1 编制依据及原则
13.1.1 编制内容及范围

施工组织设计

本施工组织设计内容包括(1)编制依据及原则;(2)工程概况;(3)施工部署; (4)施工进度计划(5)施工准备工作计划;(6)资源供应计划;(7)现场施工平面 布置;工期保证措施及网络进度计划;工程质量,安全和文明施工,降低成本等技术组 织措施;(8)各项技术经济指标

13.1.2 编制依据
1.本项目一期工程施工招标文件 2.国家有关标准规范规程

13.2 工 程 概 况 及 施 工 特 点
13.2.1 工 程 概 况
本工程为石家庄二十中学学生公寓楼工程,位于石家庄市,建筑面积为 5322.66 平方米,共 6 层,现浇框架结构。建筑平面布置成矩型,轴网尺寸为 3.9m×6.6m,总长 度为 55.1m,总宽度为 16.1m,总高度为 20.7m,占地面积 851.76 平方米,各层层高均 为 3.3 米。楼内有 2 部楼梯。 主要的做法有楼地面为水磨石楼地面;内墙、顶棚为混合砂浆抹灰;外墙面为外 墙涂料;屋面采用高聚物改性沥青防水卷材(SBS);门窗为木门、塑钢窗或铝合金窗。

13.2.2 主要项目工程量

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表 12-2-2 主要项目工程量 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 项目 平整场地 挖土方 基础垫层 独立基础钢筋 基础混凝土 C30 现浇基础模板 回填土 现浇柱钢筋 现浇柱混凝土 工程量 852 ㎡ 2044m3 40m3 17t 363m3 370m2 1600 m3 40t 202m3

序号 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19

表 14-1(续) 项目 现浇梁板模板 现浇梁板钢筋 现浇梁板混凝土 空心砖砌体 柱,梁,墙面,顶棚抹灰 水磨石地面 门窗安装 栏杆扶手 楼梯抹灰 散水

工程量 6387m2 312t 2131m3 1992m3 3680m2 5322m2 372 樘 66m 198.5m2 85.44m2

13.3 施工方案
13.3.1 施工程序及流向
本着先地下,后地上;先结构,后装饰;土建安装密切配合的原则制定施工方案。 本工程按基础、主体结构、装修、安装四个阶段组织施工及验收。基础土方采用机械开 挖配以人工清槽,加快土方处理速度。考虑工程单层建筑面积很大和外型情况,工程分 成四部分两段流水同时施工,最后进入全面装饰阶段施工直到工程竣工清理。安排基础 尽快验收,主体施工的同时完成室内外回填及部分室外工作,完善场地环境。在土建施 工的同时,安装工程各工序合理穿插作业,不占用正常的工期

13.3.2 施工顺序
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1.基础 放线——挖土——清槽,修边坡——打钎,验槽——基础混凝土垫层——弹线 ——绑钢筋——支模板——浇混凝土独立基础——拆模,养护——回填土——基础施工 ——绑基础梁钢筋——支梁侧模——浇筑基础梁混凝土——回填土 2.结构 放线——柱钢筋绑扎, 焊接——柱模板——柱浇混凝土——柱拆模——支搭梁板支撑架 ——支主,次梁底模——棒主,梁钢筋——支主,梁侧模——铺底板模板——支柱头模 板——棒板底钢筋——埋管件, 棒板顶钢筋——浇注梁板混凝土——混凝土养护——拆 梁板模板 3.装修 内檐装修:砌筑外围护墙,隔墙——安装门,窗——水电专业暗管敷设——顶棚,墙面 抹灰——楼地面抹灰——养护——做墙裙,踢脚——安装门窗扇,暖气片——安装玻璃 ——油漆,粉刷——灯具安装——验收 外檐装修: 抹灰——粘贴面砖——安装铝合金窗扇——镶挂花岗石——安装玻璃幕—— 拆除外架子——门厅,台阶,散水

13.3.4 主要项目施工方法及施工机械
1. 施工测量 为本测量遵循先整体,后局部,先控制、后细部的原则。采用矩形控制网,以控 制建筑物的各主轴线, 作为楼层细部放样的依据。 细部放样采用计算与测量分开的方法, 先计算各细部的放样数据,经复核无误后,进行现场测量放样工作。使单位测量工作时 间缩小到最短,以提高测量精度和速度。 2.土方工程 开挖基坑时,应分层控制挖土标高,在挖至基底设计标高前,应在基坑底面的设 计标高上留 30cm,改用人工开挖清底,以防拢动基层土。挖不到的地方,应配合人工随 时进行挖掘,并用手推车运到机械挖到的地方,以便及时用机械挖走。预留 30cm 土方 不开挖,在基低护壁时,可以在基槽根部人工开挖宽 50cm×30cm 深的沟,以便护坡可 以做到底部。 回填土每填完一层,按要求及时取土样试验。土样组数、试验数据等应符合设计 及规范规定。 3. 钢筋工程
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本工程钢筋工程量较大,规格较大,施工难度大,为保证工程进度,质量及各工 序穿插,施工做如下考虑: ⑴ 原材料要求 进场钢筋必须具备出厂质量证明书和试验报告单,每捆钢筋有标牌。对进场钢筋 按规范的标准抽样做机械性能试验或化学分析,合格后方可使用。进场的钢筋和加工好 的钢筋,根据钢筋的牌号分类堆放在枕木或砖砌成的高 30cm 间距 2m 的地垄墙上,以避 免污垢或泥土的污染。严禁随意堆放。 ⑵钢筋的配料 根据设计图中构件配筋图,先绘出各种形状和规格的单根钢筋简图并加以编号, 然后分别计算钢筋下料长度和根数,填写配料单,经审查无误后,方可以对此钢筋进行 下料加工。 ⑶钢筋的下料与加工 ①钢筋除污 钢筋的表面应洁净,在钢筋下料前必须对受污染锈蚀的钢筋进行清理,对盘园钢 筋除锈工作是在其冷拉调直过程中完成;对螺纹钢筋采用自制电动除锈机来完成,并装 吸尘罩,以免损坏工人的身体和污染环境。 ②钢筋调直 采用调直机或牵动力为 3 吨的卷扬机,两端设地锚的办法对盘园钢筋进行冷拉调 直,根据施工规范要求,Ⅰ级钢筋的冷拉率不宜大于 4%,钢筋经过调直后应平直,无局 部曲折。 ③钢筋切断 钢筋切断设备主要有钢筋切断机和无齿锯等,将根据钢筋直径的大小和具体情况 进行选用。 切断工艺:将同规格钢筋根据长度进行长短搭配,统筹排料。一般应先断长料, 后断短料,减少短头,减少损耗。断料应避免用短尺量长料,防止在量料中产生积累误 差, 为此宜在工作台上标出尺寸刻度线, 并设置控制断料尺寸用的档板。 在切断过程中, 如发现钢筋劈裂,缩头或严重的弯头等必须切除。 质量要求:钢筋的断口不能有马蹄形或起弯现象。钢筋长度应力求准确,其允许 偏差±10mm。 ④弯曲成型
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钢筋弯曲成型主要利用钢筋弯曲机或手动弯曲来完成。 弯曲成型工艺:钢筋弯曲前,对形状复杂的钢筋,根据配料单上标明的尺寸,用 粉笔将各弯曲点位置划出。划线工作宜从钢筋中线开始向两边进行;若为两边不对称钢 筋时,也可以从钢筋一端开始划线,如划到另一端有出入时,则应重新调整。经对划线 钢筋的各尺寸复核无误后,即可进行加工成型。 ⑷ 钢筋接长 原则:可靠方便、经济。本工程柱纵筋钢筋直径小于 22 采用电焊压力焊,梁筋直 径大于 22 的采用直螺纹连接,其余的采用焊接,板筋Ⅰ级钢采用搭接,Ⅱ级钢采用焊接 为主。 钢筋的接头位置应按设计要求和施工规范的规定进行布置。一般是:板下排钢筋 接头在支座;梁钢筋接头上部钢筋在跨中,下部钢筋在支座处;柱的钢筋接头在上层板 1m 处左右。 [5]钢筋的绑扎 钢筋绑扎前,应核对成品钢筋的钢号、直径、形状,尺寸和数量等是否与配料单 相符。如有错漏,应纠正增补;为了使钢筋绑扎位置准确,应先划出钢筋位置线。根据 本工程的具体情况,柱子箍筋在其竖向筋上划点;楼板筋在模板上划线;园柱箍筋在四 根对称竖向筋上划点;梁的箍筋在架立筋上划点。 框架柱的竖向筋采用直螺纹连接或焊接,其接头应相互错开,同一截面的接头数 量不大于 50%。在绑扎柱的箍筋时,其开口应交错布置。柱筋的位置必须准确,箍筋加 密的范围应符合设计要求。 梁纵向筋采用双层排列时,两排钢筋之间应垫以直径≥25mm 的短钢筋,以保持其 设计距离。箍筋开口位置接头应交错布置在梁架立钢筋上。梁箍筋加密范围必须符合设 计要求,对钢筋特别密的梁、柱节点,要放样确定绑扎顺序。板的钢筋绑扎短向在下面, 应注意板上的负筋位置,上下排筋用马凳固定,以防止被踩下,在板、次梁和主梁交叉 处,应板筋在上、次梁钢筋居中,主梁的钢筋在下。 梁筋:梁筋主要是负筋二排筋易坠落和梁侧保护层厚度不均,负筋二排筋绑完后用 20#铁丝与梁上层面筋绑牢,保护层控制主要应处理好梁、柱节点主筋交叉摆放问题。 板筋:主要是负筋下坠的问题,除用马凳筋外,对Ⅰ级钢筋更关键是绑扎成型后不 要踩踏。 4.模板工程
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1.柱模 本工程柱模采用 12 厚覆膜竹胶板拼制, 每边尺寸大小依据柱子截面尺寸加长 80mm (木方长度)钢管抱箍间距从柱子底部至柱 1/3 高处为 450mm, 1/3 至柱顶处为 500mm, , 从 并与满堂架拉牢,中间设一道Ф 12 对拉螺栓,间距@450---500mm。

柱角采取边搭结合、柱面的竖缝为平对拼缝,柱面的水平缝采用边搭缝,防止漏浆。 2. 梁模板 本工程梁模板采用 12 厚覆膜竹胶板,80×100mm 木方配制成梁侧、梁底模板。梁 支撑用碗扣式钢管或扣件式钢管,侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置,间距@400。当梁高 小于、等于 700mm 时,梁侧模可不用对拉螺栓,仅支撑板模的水平钢管顶撑,同时用一 部分短钢管斜撑即可。当梁高大于 700mm 时,梁侧模要增加对拉螺栓固定,对拉螺栓沿 梁高每 500mm 设一道, 纵向间距每 600mm 设置一道, 梁底模木方间距沿梁宽不大于 300mm, 钢管支撑沿梁纵向间距 600mm~1000mm, 沿梁宽间距 500mm 左右, 钢管水平连系杆每 1.8m 一道。 3 .混凝土楼板模板 支撑采用碗扣脚手架,纵横间距为 1000~1200mm,采用早拆体系柱头。主龙骨为双 钢管,次龙骨为 50×100 木方,间距@300,上部铺设 12 厚覆膜竹胶板,用钉子钉牢。 4.楼梯模板 1)采用 12 厚竹胶板做底模。踏步定型模板采用钢模,按照楼梯的宽度、高度和长度, 踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后,绑扎钢筋。钢筋绑好后,然后把定型钢 模用塔吊吊入梯段上部固定,做法见楼梯钢模图 2) 支模前的准备工作 ⑴做好定位基准工作。 ⑵按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查,未经修复的部件不得使用。 ⑶经检查合格的模板,应按照安装程序进行堆放。重叠平放时,每层之间加垫木,模板 与垫木上下对齐,底层模板离地面大于 10cm。 ⑷模板安装前,向施工班组、操作工人进行技术交底;在模板表面涂刷不污染砼的脱模 剂,严禁在模板上涂刷废机油。 ⑸做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。
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3)柱模板安装 ⑴按图纸尺寸在地面先将柱模分片拼装好后,根据柱模控制线钉好压脚板,由塔吊或吊 车直接吊到位,用钢管临时固定,吊线校正垂直度及柱顶对角线,最后紧固柱箍和对拉 螺栓。 ⑵对独立高柱定型模板的安装(如圆柱),其周围外脚手架要搭设牢固并注意在下面留出 模板运输通道,每片模板先运到靠柱根部,拼装后用手动倒链提到施工高度,下面用钢 管初步固定后进行安装,检查垂直度是否符合要求,最后在柱模上中下部位用钢管与外 架顶牢,外架必须和柱下部已浇砼部分抱箍。 4)梁板模安装 ⑴根据楼面弹出的轴线在柱子上弹出梁位置和水平线。 ⑵按设计标高调整支架的标高,安装梁底模板并拉线找平,当梁跨度≧4m 时,跨中梁底 处按设计要求起拱,如设计无要求时,起拱高度一般为梁跨的 1‰--3‰。 ⑶为确保万无一失,在正式施工前应现场进行模拟堆载试验,观察钢管支撑立杆的变形 情况。

梁板模板安装工艺流程 5)模板的拆除 模板的拆除顺序为:柱模板—→楼板模板—→梁侧模—→梁底模。拆模时混凝土强 度应达到以下要求:不承重的模板(柱、墙模板),其混凝土强度应在其表面及棱角不 致因拆模而受到损害时方可拆除且不早于二天;楼梯间模板与支撑在其强度达到 100% 时方可拆除。 5. 砼工程 1)混凝土浇筑前的准备 ⑴机具准备及检查 ⑵保证水电供应 ⑶掌握天气季节变化情况

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⑷检查模板、支架、钢筋和预埋件 ⑸作好技术准备 2)混凝土的运输及泵送 ⑴混凝土的运输 ①砼在采用商品砼,混凝土搅拌至浇注的时间不得超过 2 小时,运输期间严禁 加水,每车砼运到现场后要随机取样测定坍落度,和搅拌站同时做交货检验砼试块, 合格后方可使用。 ②搅拌车的转速应按搅拌站对装料、搅拌、卸料等不同要求或搅拌车产品说明书 要求进行转动,以保证产品质量。 ⑵混凝土泵管铺设 ①混凝土输送管道的直管布置应顺直,管道接头应密实不漏浆,转弯位置的锚固 应牢固可靠。 ②混凝土泵与垂直向上管的距离宜大于 15m 以抵消反坠冲力和保证泵的振动不直 接传到垂直管,并在垂直管的根部装设一个截流阀,防止停泵时上面管内混凝土倒流产 生负压。 ③凡管道经过的位置要平整,管道应用支架或木枋等垫固,不得直接与模板、钢 筋接触,若放在脚手架上,应采取加固措施。 ④垂直管穿越每一层楼板时,应用木枋或预埋螺栓加以锚固。 ⑤对施工中途新接的输送管应先清除管内杂物,并用水或水泥砂浆润滑管壁。 ⑥垂直向上管和靠近混凝土泵的起始混凝土输送管宜用新管或磨损较少的管。 ⑶混凝土泵送 ①在砼泵送前,先用适量的水湿润泵车的料斗、泵室及管道等与砼接触部分,经 检查管路无异常后,再用与砼同配比的水泥砂浆进行润滑压送。 ②开始泵送时,泵机宜处于低速运转状态,转速为 500—550r/min。要注意观察泵 的压力和各部分工作情况,输送压力一般不大于泵主油缸最大工作压力的 1/3,能顺利 压送后,方可提高到正常运转速度。 ③泵送砼工作应连续进行,当砼供应不足或运转不正常时,可放慢压送速度,以 保持连续泵送。慢速泵送时间,不超过从搅拌到浇筑完毕的允许延续时间。 ④当遇到砼压送困难,泵的压力升高,管路产生振动时,不要强行压送,应先对 管路进行检查,并放慢压送速度或使泵反转,防止堵塞。当输送管堵塞时,可用木槌敲
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击管路,找出堵塞管段,将砼卸压后,拆除被堵管段,取出堵塞物,并检查其余管路有 无堵塞,若无堵塞再行接管。重新压送时,先将空气排尽后,才能将拆卸过的管段接头 夹箍拧紧。 ⑤泵送过程中,应注意料斗内砼保持不能低于料斗上口 200mm。如遇吸入空气,应 立即使泵反向运转,将砼吸入料斗排除空气后,再进行压送。 ⑥在泵送砼过程中,看泵送中断时间超过 30min 或遇压送困难时,砼泵应做间隔 推动,每 4—5min 进行 4 个行程的反转,以防止砼离析或堵塞。 3)混凝土的浇筑方法 本工程采用柱、梁、板混凝土一次浇筑的方法。 ⑴柱砼的浇筑 ①柱砼浇筑时,除内部不断用振动棒振捣外,下面应有人随时敲打模板。 ②柱砼必须一次浇筑完毕,浇筑过程中应有专人查看柱模及卡箍情况,发现问题 及时处理。 ③砼浇筑完后应立即将伸出的钢筋清理干净,柱头不准留有松散砼。 ⑵梁板砼浇筑 ①梁板砼应同时浇筑,浇筑时从北端开始,先浇筑梁,根据梁高分层浇筑成阶梯 形,当达到板底位置时再与板的砼一起浇筑,随着阶梯形不断延伸,梁板砼的浇筑连续 向前。 ②浇筑板砼的虚铺厚度应略大于板厚,用平板振动器垂直于浇筑方向来回振捣, 随时用铁插尺检查板厚,必要时板厚用水准仪检查。 ③板砼的找平应严格按三次找平:第一次为浇筑时先用木杠刮平,第二次在接近 初凝时用木抹子找平,第三次在砼表面稍能站人时,再用木抹子搓一遍。 ④板砼的振动必须用平板振动器,严禁用振动棒铺摊砼。 ⑤板砼凝固之前,严禁踩踏。 ⑶楼梯砼的浇筑 ①楼梯砼应自下而上浇筑,先振实底板砼,达到踏步位置时再与踏步砼一起浇筑, 不断向上推进; ②楼梯踏步表面应随时用木抹子找平,其找平方法同板砼找平方法; ③楼梯施工缝应留置在楼梯段 1/3 的部位,且必须与梯段板面垂直。 4)混凝土的振捣
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⑴ 在浇筑砼时,采用正确的振捣方法,可以避免蜂窝麻面通病,必须认真对待,精心 操作。对墙、梁和柱均采用 HZ—50 插入式振捣器;在梁相互交叉处钢筋较密,可改用 HZ6X—30 插入式振动器进行振捣;对楼板浇筑砼时,当板厚大于 150mm 时,采用插入式 振动器;但棒要斜插,然后再用平板式振动器振一遍,将砼整平;当板厚小于 150mm 时, 采用平板式振动器振捣。 ⑵当使用插入式振动器时 ①振动器正确方法,应做到“快插慢拔”。在振捣过程中,宜将振动棒上下略为 抽动,以使砼上下振捣均匀。 ②砼分层浇筑时,每层砼的厚度应符合规范要求。在振捣上层砼时,应插入下层 内 50mm 左右,以消除两层间的接缝。同时在振捣上层砼时,要在下层砼初凝前进行。 一般应视砼表面呈水平,不再显著沉降、不再出现气泡及表面泛出灰浆为准。 ④振动器插点要均匀排列,可采用“行列式”或“交错式”的次序移动,但不能混 用。每次移动位置的距离应不大振动棒作用半径的 1.5 倍,见上图。 ⑤振动器使用时,振动器距模板不应大于振动器作用半径的 0.5 倍,也不能紧靠 模板,且尽量避开钢筋、预应力筋、预埋件等。 ⑶当使用平板式振动器时 ①在正常情况下,平板式振动器在一点位的连续振动时应以砼表面均匀出现浆液 为准。移动振动器时应成排依次振捣前进,前后位置和排与排间相互搭 100mm,严防漏 振。 ②板式振动器在无筋和单筋平板中的有效作用深度为 200mm; 在双筋的平板中约为 120mm。 ③振动倾斜砼表面时,应由低处逐渐向高处移动,以保证振动密实。 6. 砌体工程 ⑴砌筑前, 应将砌筑部位清理干净, 应在砌筑位置上弹出墙边线, 以后按边线逐皮砌筑, 一道墙可先砌两头的砖,再拉准线砌中间部分。第一皮砌筑时应试摆,浇水湿润。 ⑵在砖墙的转角处及交接处立起皮数杆(皮数杆间距不超过 15m,过长应在中间加立), 在皮数杆之间拉准线,依准线逐皮砌筑,其中第一皮砖按墙身边线砌筑。 ⑶采用刮浆法。竖缝应先批砂浆后再砌筑。当孔洞成垂直方向时,水平铺砂浆,应用套 板盖住孔洞,以免砂浆掉入孔洞内。

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⑸砖墙水平灰缝和竖向灰缝宽度为 10mm,但不小于 8mm,也不应大于 12mm,加气砼砌块 墙水平灰缝 10~15mm 和竖向灰缝宽度为 15~20mm,水平灰缝的砂浆饱满度不得小于 80%; 竖缝宜采用挤浆或加浆方法不得出现透明缝,严禁用水冲浆灌缝。 ⑹砖墙的转角处,每皮砖的外角应加砌七分头砖。 ⑺砖墙的十字交接处,应隔皮纵横墙砌通,交接处内角的竖缝上下相互错开 1/4 砖长。 ⑻砖墙的转角处和交接处应同时砌起。对不能同时砌起而必须留槎时,应砌成斜槎,斜 槎长度不应小于斜槎高度的 2/3。如留斜槎确有困难,除转角处外,可留直槎,但直槎 必须做成凸槎,并加设拉接钢筋,拉接筋的数量为每半砖厚墙放置 1 根直径 6mm 的钢筋 (但不少于两根),间距沿墙高不得超过 500mm,埋入长度从墙的留槎处算起,每边均 小于 500mm;钢筋末端应有 90°弯钩。 ⑼砖墙中留置临时施工洞口时,其侧边离交接处的墙面不应小于 500mm。洞口顶部宜设 置过梁,也可在洞口上部采取逐层挑砖办法封口,并预埋水平拉接筋,洞口净宽不应超 过 1m。临时施工洞口补砌时,洞口周围砖块表面应清理干净,并浇水湿润,再用与原墙 相同的材料补砌严密。 ⑽墙中的洞口、管道、沟槽和预埋件等应于砌筑时正确留出或预埋,宽度超过 300mm 的 洞口应砌筑平拱或设置过梁。管线槽留置时,可采用弹线定位后用凿子凿槽或用开槽机 开槽,不得采用斩砖预留槽的方法。 7. 脚手架工程 地上结构六层,主要施工内容为主体结构施工,外檐装饰施工,内檐装饰安装施工 等。考虑建筑物层数不多,建筑高度不大,两者较为宽敞,可采用落地钢管双排脚手架。 手架设计,采用 3.0m 和 1.8m 两种不同比度立杆相互交错,参差布置,上层均用 3.0 长立杆接长,顶部再用 1.8m 长立杆找齐,以避免立杆接头处在同一水平面上。装立杆 时,及时设置扫地横杆,将所装立杆连成一整体。 构件均应满足要求,构件焊缝饱满,没有咬肉,裂纹,无锈蚀,变形,可调构件, 螺纹完好。脚手架应随建筑物升高而随时设置,一般不超过建筑物二步架。在恶劣天气 (大风、雨、雪)前后,应对外架进行检查和加固,并在经过全机检查符合安全要求后 才能继续使用。 拆除前,先划定安全范围,设置警戒线,并安排专人在警戒线上进行 看护,禁止非作业人员进入。工长要向拆脚手架的施工人员进行书面技术交底工

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作,并有交底接受人签字。脚手架拆除程序应从上至下,按层按步拆除。原则先拆后搭 的杆件。拆除的构件应用吊具吊下或人工道下,严禁抛掷。

13.4 施工进度计划总工期目标:2008 年 7 月 10 日开工,2009 年 5 月 29 日竣工,共 321 个日历天; (详见施工进度总控计划及施工进度计划。 )

13.5 施工准备工作计划
(1) 技术准备 1、落实项目部管理机构组成人员。 2、组织技术、质量人员进行图纸会审,尽可能将设计过程中的失误、矛盾发现并解决 在正式施工前。 3、组织各相关人员根据本工程的施工方案,拟定施工进度计划,落实质量目标的实施 措施,以及主要分部、分项工程的施工方案、技术措施 (2)劳动力的准备: 1、劳动力来源: 根据本公司的特点,劳动力的来源是本公司的固定职工及为本工程而招募的成熟的 施工经验的本土施工人员。 2、劳动力人数要求: 劳动力人数及工种的配置应根据本工程各分项工程的工程量及施工进度要求合理配 置,并根据施工各阶段的实际情况适时调整。 (3)施工现场的准备: 1、施工现场的“四通一平” : 进场前应做到现场的道路通、水通、电通、通讯通,并做到场地平整,将高差控制 在 50cm 内,此几项建设单位已基本完成。施工现场硬覆盖待地下室施工完毕后,回填 土结束后施工。 2、根据现场具体情况,做好现场施工用地的规划设计,并绘制现场平面布置图。 3、为确保工人有良好的休息、生活环境及施工生产的需要,根据施工现场平面布置图 做好临时设施的搭设施工。 (4)施工机械的准备:
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做好进场施工机械设备的调试、组织全面检查其工作状况,对状况不良设备必须进 行彻底的维修、保养,确保能按时进场并满足生产的需要。

13.6 资源供应计划
由项目预核算员与财务人员根据施工合同和进度计划编制各阶段的需求计划,并按 现场情况预备一定的周转活动资金。 根据工程进度计划编制物资需用量计划,了解市场,落实供应商,签订供需合同。

13.7 施工平面布置(见图纸部分) 13.8 保证质量,降低成本,安全文明施工措施,
13.8.1 工程质量保证措施
1. 2. 3. 4. 5. 6. 建立分部分项质量评定制度 加强现场材料质量管理及试验控制 加强计量器具和机械管理 建立成品保护措施 采用先进施工技术 建立工程质量奖罚措施
一、安全生产措施 1、建立安全管理体系,由项目经理亲自挂帅,配备专职安全员一名。 2、对新工人和进场施工的工人必须进行“三级安全教育”,对特殊工种操作人员必须进行专业培训合格,持证上 岗。 3、所有施工人员必须戴安全帽,从事高空作业必须系安全带。 4、对所有特殊安全要求的工序或防护,项目部将制定安全措施方案。 5、贯彻“谁施工、谁负责安全”的原则,安全员(或专业工长)在安排工作时,必须有针对性的书面安全技术交 底。 6、“四口”“五临边”的防护必须按国家“安全技术规范”进行。安全员检验合格后,方可作业。 7、脚手架、垂直运输设备、塔吊、井架的安装由工程设备部门编写具体方案,安装完毕后,设备部门、施工现场 负责人及操作人员参加验收,按规定办理验收手续,合格后投入使用。 8、施工现场临时用电由值班电工负责布置,安全员负责日常检查监督。 9、加强安全防范意识,对建筑物四周,出入口必须搭设防护棚,满挂安全网。 10、对施工机械认真检查,机械设备必须设专人使用,机械不得带病作业,同时所有机械必须有可靠的接地。 11、塔吊遇大风、大雨天、六级以上的大风时,一定要停止使用,并用缆绳进行锚固。 12、保证安全内业资料齐全,完整有效。 二、文明施工现场的措施 1、在施工现场进出口处,设置本工程四牌一图,统一规格、字体端正。

13.8.2 安全文明施工保证措施

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沈阳建筑大学毕业设计(论文) 2、在干道沿街建筑设置钢围档,做到围护严密,与外界隔绝。对于临街脚手的安全设施将用绿色密目网围扩到顶 形成全封闭状态,防止高空坠落和物体抛出,伤害行人。 3、当占用街道时,我们将向有关部门申请,经有关部门审查批准,办理手续后,按指定地点堆放建筑材料,保证 不在路上冲洗砂石。 4、施工现场的临时设施做搭设牢固整齐,不准发生歪斜和破烂现象。 5、在施工现场设置反映职工精神面貌和保证安全生产、文明施工,提高工程质量的宣传标语牌。 6、尽力做到场地平整,道路畅通,无坑洼,现场有排水措施。凡排入市政管网的施工用水,将设有沉淀池。 7、做到现场材料合理堆放,各种材料类型、规格、码放整齐、按照公司质量体系程序文件中的要求做出标识。 8、建立区域分工责任制和个人岗位责任制,做到“五净”(机具车辆净、搅拌区域净、建筑物周围净、运输道路 净、现场工棚净)。 9、保证施工现场整洁,按操作规程施工,做到工完料净场地清。 10、所有机械设备按平面图布置,保持清洁、定期保养、安全装置可靠,不带病运转,定人定机。 11、现场设有明显的防火宣传标志,消防设施齐全性能良好。 12、做到现场食堂清洁卫生,生熟食分开,做到无苍蝇,无老鼠、无蟑螂,操作人员持有健康证。 13、做到正确使用安全“三件宝”严格执行安全生产各项规章

13.9 保修及定期维修服务措施
⑴ 工程竣工交付使用后,由项目经理部经理和总工对业主进行定期回访,了解业主在 使用过程中发现的质量问题,做好记录,填写工程保修卡,作为工程保修的参考,工程 保修由技术质量部负责,对回访中发现的缺陷及时配备人员并与业主联系配合进场维 修,维修时尽量减少对业主正常工作的影响,尽量满足业主的合理要求。 ⑵ 工程竣工交付使用后,若业主有增加使用功能要求,在有关部门许可的情况下,我 单位可协助进行处理,不计取各项管理费用。 ⑶ 工程竣工交付使用后,实行定期回访制度。采用电话、现场座谈等形式积极听取业 主的意见,保证给业主满意的答复。 ⑷工程过保修期后,有回访保修队定期进行回访,并分送服务卡。对业主提出的任何质 量问题,都在最短时间内解决。

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第十四章 技术经济分析
建筑的发展就是解决安全与经济的问题,随着社会经济的发展,建筑业取得了巨大 的成就,我国曾提出“适用,经济,安全,美观”的建筑方针。经济主要指经济效益,它 包括节约建筑造价,降低能源消耗,缩短建设周期,降低运行,维修和管理费用等,既要 注意建筑本身的经济效益,又要注意建筑物的社会和环境的综合效益。 本工程为宿舍建筑。公主要是为了满足人民的需要,根据不同时期的经济生活水平 使人们住得舒适。在本公寓建设中,基础,内外墙,楼板,屋面等部位的构件设计,对 技术经济影响效果较大,是经过分析比较择优选用的。 本次设计的题目是石家庄市某中学学生公寓楼,建筑面积为 5323 ㎡,占地面积约 为 887 ㎡,整体 6 层,层高均为 3.3 米,总高度为 20.7m。室内外高差 0.45m,女儿墙 高度为 0.9m。建筑内、外墙均采用空心砌体,外门采用玻璃门,内门采用实木门,窗户 采用塑钢窗,部分采用木框装饰窗。 本工程采用现浇混凝土框架体系。 钢筋混凝土现浇框架结构具有以下优点: (1)

合理地利用了钢筋和混凝土这两种材料的受力,可以形成具有较高强度的结构构件。在 一定条件下可用来代替钢构件,因而能节约钢材,降低造价。 (2)与钢结构相比,混凝 土结构耐久性和耐火性较好,维护费用低。 (3)可根据设计需要浇筑成各种形状。 (4) 现浇钢筋混凝土结构的整体性好,又具备较好延性,适用于抗震结构。 (5)对于混凝土 中比例较大的砂,石等材料,便于就地取材,而钢筋混凝土框架结构更具有可获得较大 空间,便于使用上的灵活布置的优点。根据调研,采用钢筋混凝土结构的同类建筑,石 家庄地区的造价平均水平便宜。在选材上经济合理,但是现浇体系一个不得不考虑的缺 点就是工期长,这在追求效率的当今社会无疑是一不得不考虑的问题。现浇框架结构整 体性好,抗震性能强,钢材用量省,构件尺寸不受标准构件所限制,对房屋各种使用功 能的适应性大。 基本以上分析,综合考虑房屋的结构特性,满足使用功能要求,施工技术上的可行 性和工期,工程造价等因素的影响,本建筑宜采用现浇钢筋混凝土框架结构为优。

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第十五章
通过毕业设计总结出以下结论: 1. 关于构件截面尺寸的选取

结论

框架梁柱和次梁的截面尺寸的选取规范有相应的规定,这样虽然可以完全满足结构 承载力的要求,但是计算之后可以看出,这样选取的构件截面尺寸,从经济学的角度来 讲是浪费的。举例来说,本设计中为了满足规则框架的计算要求,按规范要求将柱的截 面尺寸定为 400 ㎜×400 ㎜, 而从最后的计算结果来看, 有的需要按计算配置受力钢筋, 而有的只需根据规范要求配置构造钢筋。所以说,在我们土木工程专业,经验与理论相 比同等重要,这也正是我们理论不断完善的根本原因所在。 2. 关于建筑设计 建筑设计计算固然重要,但是构造及相应的合理的措施非常重要也很难把握。建筑 结构设计非常杂乱,通过毕业设计是我在总体上对设计有个真正的认识理解和应用。 也学到了结构中珍贵的老师经验,把大学四年学的知识充分的融合起来真正的理解土木 这个专业。 3. 关于建筑方案的选取 从美学来看,建筑的曲线越多,给人美的享受也就越高。但是这给结构所带来的麻 烦是非常大的,排除了经济原因之外。结构师和建筑师之间存在着一些矛盾,建筑师以 追求使用和美观为主,而结构师以建筑的安全为己任,两者存在着不同的思考方式和观 念。所以现在就有人提倡把结构和建筑结合,培养既能作结构又能把美观加入结构的综 合设计师,从某种程度上来说,这种人才在今后可能会成为这个社会的稀缺人才,这也 是建筑师和结构师要发展的一个目标。 4. 关于计算机的应用 正如前面所说的,毕业设计不是单学科的堆砌,而是由很多的学科综合起来的,它 需要有计算机的辅助设计,主要是 cad,pkpm 等设计软件的应用和办公软件的应用,通 过毕业设计可以很好的熟悉 cad 的应用,掌握办公软件的使用,这是一个不可或缺的毕 业设计环节。通过毕业设计,对学生的计算机操作能力能够很号地补充和完善。

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参考文献
《总图制图标准》(GB/T 50103-2001) 《房屋建筑制图统一标准》(GB/T50001-2001) 《建筑结构制图标准》(GB/T50105-2001) 《办公建筑设计规范》(JBJ 67-2006) 《建筑设计防火规范》(GBJ 16-2006) 《民用建筑设计通则》(JGJ 37-2005) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2008) 教科书 建筑设计资料集(1~3) 钢筋混凝土、钢结构设计手册 建筑结构静力计算手册 建筑结构构造资料集(上、下册) 辽宁省建筑、结构通用图集

致辞
这次毕业设计时间紧、任务重,我们要在保质保量完成教学任务要求的同时,更全 面的复习和深刻掌握建筑结构设计方面的理论、方法,了解最新的行业规范。在 xx 老 师的耐心讲解与悉心指导下,我圆满的完成了这次毕业设计任务,在此我向各位老师表 示最衷心的感谢!

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